梁底模和龙骨挠度验算计算组合

特大梁模板支撑计算书工程名称: 工程单位: 1．计算参数 结构楼板厚 100mm，梁宽 b=1500mm，梁高 h=1500mm，层高 8.00m, 结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板 底模厚度 18mm，侧模厚度 18mm；梁边至板支撑的距离 1.00m；板弹性模量 E=6000N/mm ,木材弹性模量 E=9000N/mm ，抗弯强度 fm=13.00N/mm ，抗剪强度 fv=1.40N/mm ；梁下采用 6 支撑,横向间距 600mm，纵向间 距 600mm，支架立杆的步距 h=1.50m；钢管直径 48mm；壁厚 3mm；截面积 4.24cm ；回转半径 i=1.59cm；钢管 重量 0.0319kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm ，抗弯强度 f=205.00N/mm ,抗剪强度 fv=120.00N/mm 。2 2 2 2 2 2 2 22．梁底模验算 （1）梁底模及支架荷载计算 荷载类型 ②砼自重 ③钢筋荷载 标准值 单位2梁宽(m)梁高(m) 1.50 1.50 ×系数 = 1.55设计值 kN/m kN/m kN/m kN/m①底、侧模自重 0.3 24.0 1.5kN/m ×(1.50 + 2.80 ) ×1.2 kN/m × 1.50 × kN/m × 1.50 × kN/m × 1.502 3 3× 1.2 = 64.80 × 1.2 = 4.05 1.4 = 4.20 q1 q2④振捣砼荷载 2.0梁底模计算组合①＋②＋③＋④ 梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2 （2）梁底模板验算= 74.60 kN/m = 58.67 kN/m2第 一 层 龙 骨 间 距 L=300mm ， 计 算 跨 数 5 跨 。 底 模 厚 度 h=18mm ， 板 模 宽 度 b=1500mm ； W=bh /6=1500×18 /6=81000mm ，I=bh /12=1500×18 /12=729000mm 。 1）抗弯强度验算 弯矩系数 KM=-0.105 Mmax=KMq1L =-0.105×74.60×0.30 ×10 =-704970N.mm σ=Mmax/W=704970/81000=8.70N/mm2 2 2 2 2 6 2 3 3 3 4梁底模抗弯强度σ=8.70N/mm ＜fm=13.00N/mm ,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数 KV=0.606 Vmax=KVq1L=0.606×74.60×0.30×1000=13562N第 1 页，共 11 页

    τ=3Vmax/（2bh）=3×13562/(2×1500×18)=0.75N/mm2 22梁底模抗剪强度τ=0.75N/mm ＜fv=1.40N/mm ,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数 Kυ=0.644，q2=58.67kN/m υmax=Kυq2L /(100EI)=0.644×58.67×300 /(100×6000×729000)=0.70mm [υ]=L/250=300/250=1.20mm 梁底模挠度υmax=0.70mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图4 4（3）第一层龙骨验算 第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；立杆横向尺寸 L2=600mm，梁宽度 b=1500mm W=bh /6=80×80 /6=85333mm ， I=bh /12=80×80 /12=3413333mm a 、梁传荷载计算 q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=74.60×0.30/1.50=14.92kN/m b、板传荷载计算 P 板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载=1.2×(0.10×25+0.30)+1.4×2.50=6.86kN/m 板传递到第一层龙骨的荷载 P=0.50×0.30×6.86=1.03kN 经过(1)计算得到从左到右各支座力分别为：N1=-0.28kN,N2=2.80kN,N3=10.74kN,N4=3.43kN 经过(1)计算得到：Mmax=0.63kN.m；Vmax=5.52kN；Fmax=10.74kN；υmax=0.43mm 1）抗弯承载力验算 σ=Mmax/W=0.63×10 /85333=7.38N/mm2 6 2 2 2 2 2 3 3 3 4第一层龙骨抗弯强度 σ=7.38N/mm ＜13.00N/mm ,满足要求。 2)抗剪强度验算第 2 页，共 11 页

    τ=3Vmax/(2bh)=3×5520/(2×80×80)=1.29N/mm2 22第一层龙骨抗剪强度 τ=1.29N/mm ＜1.40N/mm ,满足要求。 3）挠度验算 υmax=0.43mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm 第一层龙骨挠度υmax=0.43mm＜2.40mm,满足要求。 计算简图和内力图如下图(1)（4）第二层龙骨验算 第二层龙骨纵向间距 600mm,计算跨数 3 跨。第二层龙骨采用双木枋 b=80mm，h=80mm；W=2×80×80 /6=170667 mm ，I=2×80×80 /12=6826667mm ；P=Fmax=10740N 1）抗弯强度验算 弯矩系数 Km=0.175 Mmax=KmPL=0.175×10740×600/10 =1.13kN.m σ=Mmax/W=1127700/170667=6.61N/mm2 2 2 6 3 3 4 2第二层龙骨抗弯强度σ=6.61N/mm ＜fm=13.00N/mm ,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数 KV=0.650 Vmax=KVP=0.650×10740/1000=6.98kN τ=3Vmax/(2bh)=3×6.98×1000/(2×2×80×80)=0.82N/mm2 2 2第二层龙骨抗剪强度τ=0.82N/mm ＜fv=1.40N/mm ,满足要求。 3）挠度验算第 3 页，共 11 页

    挠度系数 Kυ=1.146 υmax=KυPL /（100EI）=1.146×10740×600 /(100×9000×6826667)=0.43mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm 第二层龙骨挠度 Vmax=0.43mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图3 33.支撑强度验算 （1）荷载计算 恒荷载 传至每根钢管立柱最大支座力的系数=2.156 每根钢管承载 NQK1=2.156×10740=23155N 钢管重量 0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×6.5×1000=207N 水平拉杆 5 层,拉杆重量=5×1.20×0.0319×1000=192N 扣件单位重量 14.60N/个,扣件重量=14.60×5=73N 支架重量 NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=207+192+73=472N 活荷载： 每根钢管承载活荷载（1.0kN/m ）:NQK2=1.4×0.60×0.60×1000=504N 每根钢管承载荷载 NQK=NQK1＋NQK2=23155+504=23659N （2）钢管立杆轴向力计算 管轴向力 N=1.2NGK+NQK=1.2×472+23659=24225N （3）钢管立杆长细比验算 L0=h=1.50m=150cm,Φ48 钢管的 i=1.59cm,λ=L0/i=150/1.59=94.34 钢管长细比 94.34＜150,满足要求。 （4）钢管立杆稳定性验算第 4 页，共 11 页2

    ?=0.634,P=N/(? A)=24225/(0.634×424.00)=90.12N/mm 钢管稳定性 90.12N/mm ＜205.00N/mm ,满足要求。 4.钢管支承面验算 （1）钢管支承面受冲切承载力验算2 22钢管立杆设配套底座 200×100mm，支承面为（按 C20 考虑）混凝土楼板， 支承楼板厚=120mm，上部荷载为： F=N=24.23kN βs=2.00，ft=1.10N/mm ，hO=120-15=105mm，βh=1.00 η=0.4＋1.2/βs=1.00，σpc,m=0N/mm ，Um=2×(200+105)+2×(100+105)=1020mm (0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×1.10+0.25×0)×1.00×1020×105]/1000=82.47kN 钢管支承面受冲切承载力 82.47kN＞上部荷载 F=24.23kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m ,Al=0.20×0.10=0.02m βl=(Ab/Al) =2.45,fcc=0.85×9600=8160kN/m ,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×2×8160×0.02=244.80kN 钢管支承面局部受压承载力 244.80kN＞上部荷载 F=24.23kN,满足要求。 5.侧模板验算 （1）荷载计算 1）新浇砼的侧压力 F1 =0.22γ×200/（T+15）β1β2V1/2 0.5 2 2 2 2 2=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.00 =45.75kN/m T=30.0)20.52(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 F2=γH=24×梁高=24×1.50=36.00kN/m2比较 F1、F2 两者取小值 F=36.000kN/m ，有效压头高度=F/γ=1.50m 2)荷载计算 荷载类型 ①新浇混凝土的侧压力 F ②倾倒混凝土产生的荷载 Q3K 梁侧模和侧肋强度荷载组合①+② 梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2 （2）侧模板强度验算 木模板厚度 h=18mm；取竖肋间距 L=300mm ,计算跨数 5 跨 W=bh /6=1400×18 /6=75600mm ，I=bh /12=1400×18 /12=680400mm 。 1）抗弯强度验算 弯矩系数 KM=-0.105，q=48.80×(1.50-0.10)=68.32kN/m=68.32N/mm； Mmax=KMqL =-0.105×68.32×300 =-645624N.mm=-0.65kN.m σ=Mmax/W=645624/75600=8.54N/mm2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 4标准值 36.00 4.00单位 kN/m2 2分项系数 γG=1.2 γQ=1.4设计值 43.20 5.60 48.80 36.00单位 kN/m2 2 2 2kN/mkN/mkN/mkN/m侧模抗弯强度σ=8.54N/mm ＜fm=13.00N/mm ,满足要求。 2）抗剪强度验算 抗剪系数 KV=0.606，Vmax=KVqL=0.606×68.32×0.30=12.42kN τ=3Vmax/（2bh）=3×12.42×1000/(2×18×1400)=0.74N/mm 侧模抗剪强度τ=0.74N/mm ＜fv=1.40N/mm ,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数 Kυ=0.644，q =43.20×(1.50-0.10)=60.48kN/m=60.48N/mm； υmax=KυqL /100EI=0.644×60.48×300 /(100×6000×680400)=0.77mm第 5 页，共 11 页4 4 ， 2 2 2

    [υ]=L/250=300/250=1.20mm 侧模挠度υmax=0.77mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图（3）穿梁螺栓计算 Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×48.80=46.36kN/m ;设 4 排对拉螺栓，螺栓横向间距 a=600mm=0.60m，竖向间距 b=(1500-100)/5=280mm=0.28m，N=abFs=0.60×0.28×46.36=7.79kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Nt ]=17.80 kN。 对拉螺栓受力 7.79kN＜容许拉力 17.80kN,满足要求。 （4）侧肋强度验算 木枋尺寸 b=80mm， h=80mm；计算跨度 280mm；跨数 5 跨。 W=bh /6=80×80 /6=85333mm ，I=bh /12=80×80 /12=3413333mm 。 1）抗弯强度验算 弯矩系数 KM=-0.105，q=48.80×0.30=14.64N/mm Mmax=KMqL =-0.105×14.64×280 =-120516N.mm=-0.12kN.m σ=Mmax/W=120516/85333=1.41N/mm2 2 2 2 2 2 2 3 3 3 4 b 2侧肋抗弯强度σ=1.41N/mm ＜fm=13.00N/mm ,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数 KV=0.606，Vmax=KVqL =0.606×14.64×0.28=2.48kN τ=3Vmax/（2bh）=3×2.48×1000/(2×80×80)=0.58N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.58N/mm ＜fv=1.40N/mm ,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数 Kυ=0.644，q =43.20×0.30=10.80kN/m=10.80N/mm υmax=Kυq L /100EI=0.644×10.80×280 /(100×9000×3413333)=0.02mm [υ]=L/250=280/250=1.12mm第 6 页，共 11 页， 4 4 ， 2 2 2

    侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.12mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图：（5）梁侧檩梁验算 对拉螺杆纵向间距 600mm，侧肋间距 300mm，计算跨数 5 跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0 双管，W=4490mm ， I=107800mm ，A=424mm ； 1）抗弯强度验算 弯矩系数 KM=0.171 P=4.64kN； Mmax=KmPL=0.171×4.64×0.60×10 =476064N.mm=0.48kN.m6 2 2 4 2 3σ=Mmax/W=476064/(2×4490)=53.01N/mm2檩梁抗弯强度σ=53.01N/mm ＜fm=205.00N/mm ,满足要求。 2）抗剪强度验算 剪力系数 KV=0.658 Vmax=KVP=0.658×4.64=3.05kN τ=3Vmax/(2bh)=3×3053/(2×424)=10.80N/mm2 2 2檩梁抗剪强度τ=10.80N/mm ＜fv=120.00N/mm ,满足要求。 3）挠度验算 挠度系数 Kυ=1.096 υmax=KυPL /（100EI）=1.096×4640×600 /(100×206000×215600)=0.25mm [υ]=L/250=600/250=2.40mm 檩梁挠度υmax=0.25mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。3 3第 7 页，共 11 页

    6．计算结果： 底模厚度 18mm；第一层龙骨 80×80mm 木枋@300mm，第二层龙骨 80×80mm 双木枋；支撑采用Φ48×3.0 钢管纵向@600mm，横向@600mm，梁侧模厚度 18mm，竖肋 80×80mm 木枋@300mm，对拉螺栓 4 排 φ14，等间距为 280mm，采用Φ48×3.0 双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结。 在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。 在最顶层步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。 所有水平 拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑； 中间在纵横向应每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续式剪刀 撑，其宽度宜为 4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧， 夹角宜为 45°-60°,除应符合上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在 有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。第 8 页，共 11 页

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