薛小兵1, 宋晋红1, 蒋坤1, 狄宏伟1, 陆婷1,
周洋2, 王沛2, 许昌2, 郑源2
(1.华东宜兴抽水蓄能有限公司, 江苏 宜兴 214205; 2.河海大学能源与电气学院, 江苏 南京 211100)
摘要：为了评估大型抽水蓄能电站地下厂房温湿度控制的效果,提高运行环境的舒适性及其对机电设备安全性的设计水平,分析了宜兴抽水蓄能电站地下主厂房、母线洞、主变洞、排风道的结构特点,结合地下厂房及主要洞室的通风、内部空气循环以及各自不同的温湿度性能参数分析要求,选用合适的温度、湿度、噪声环境参数测量仪表,分别设计了厂房和不同洞室的通风除湿性能测试方案．经过初步的测试及分析可以得到,选用的测试仪表具有价格适中、精度高和使用方便的特点;制定的测试系统和方案可以全面而系统地测试地下厂房温湿度控制效果．选用的仪器仪表和测试方案结合了厂房和通风空调系统的特点与要求,可以为同类电站通风空调系统测试和性能分析提供参考．
关键词：抽水蓄能电站;温湿度测试;通风排热;地下厂房
薛小兵, 宋晋红, 蒋坤， 等. 大型抽水蓄能电站地下厂房环境测试方案[J]. 排灌机械工程学报,2016,34(12):1051-1057.
XUE Xiaobing, SONG Jinhong, JIANG Kun, et al. Environmental measurement scheme of underground powerhouse in large pumped storage power station[J]. Journal of drainage and irrigation machinery engineering(JDIME), 2016,34(12):1051-1057.(in Chinese)
抽水蓄能电站可在夜间电网负荷较低时,应用抽水工况,将电网多余的电能进行储存,而在白天电网高负荷时,采用发电工况,给电网提供电能,起到削峰平谷的作用,同时还适用于调频、调压和稳定电力系统的周波和电压,也宜为事故备用,如果优化调度得当,还可提高电网系统中火电和核电的效率[1-2]．世界范围内,由于可再生能源产业的发展和电网的不断复杂,抽水蓄能电站规划和建设规模不断提高[3]．中国抽水蓄能电站起步较晚,但是近年发展速度很快,在未来5～10 a,还将建设一大批大型或巨型的电站,截至2015年底,中国抽水蓄能电站装机2 300万 kW,国家能源局在《水电发展“十三五” 规划》中指出“十三五” 期间中国新开工抽蓄电站6 000万 kW, 到 2020年抽水蓄能总装机达4 000万kW．
大型抽水蓄能电站具有以下特点:一是空间巨大,主厂房高度、宽度常超过20 m,长度为100～300 m;二是地下厂房埋深大,一般超过100 m;洞室群结构复杂,包括主厂房、主变室、母线洞等;三是大量电气设备和特殊的地形环境导致温湿度控制难度大．所以,抽水蓄能电站的地下厂房在运行过程中,常会出现温度过高、湿度过大的现象,与设计指标有一定差距．为了保证电站运维人员健康、舒适的工作环境,机组设备能安全、可靠的运行,对抽蓄电站地下厂房的通风空调系统进行专门研究具有重要意义[4]．
为了研究大型水电站地下厂房的温湿度分布,常采用模型试验和数值计算的方法,重庆大学付祥钊等[5]、张华玲等[4,6]、肖益民等[7-8]对宜兴抽蓄、云南大朝山等多个水电站地下厂房进行了温湿度设计方案数值和模型试验研究;西安建筑科技大学的李安贵课题组对呼和浩特抽蓄、泰安抽蓄、仙游抽蓄等多个电站进行了地下厂房的温湿度数值和模型研究[9-10]．另外,南京理工大学的余延顺等[11-12]、中南大学的刘义才等[13]也对水电站地下厂房的空气质量进行数值模型研究．目前,对抽水蓄能电站或者水电站地下厂房温湿度分布的研究多集中于数值研究和模型试验研究,而对水电站地下厂房进行全面而系统地多工况实地测量的研究则开展得较少,对实际的运行效果还不清楚．水电站地下厂房空间巨大、洞室众多,其温湿度实地测量的方案非常重要．
文中以华东宜兴抽水蓄能电站作为研究对象,在对该电站的地下厂房的整体结构和通风空调系统作详细剖析后,针对该电站地下厂房温湿度控制方案,设计相应的测试方案,为电站空气环境诊断提出合适而有效的优化运行方案，从而为设施改造提供依据．
1.1 电站简介
江苏宜兴抽水蓄能电站地处宜兴市西南郊铜官山区,是江苏省第一座百万装机规模的日调节纯抽水蓄能电站,电站设计年发电量14.9亿kW·h,于2008年相继投产发电,装有4台立轴混流可逆式水泵水轮机,额定单机容量为250 MW, 额定总装机容量为1 000 MW．电站枢纽和其他电站类似,由上水库、下水库、输水系统、地下厂房和地面开关站等组成．厂房和主变压器等均设于地下,深埋约300 m．
1.2 地下厂房结构
宜兴抽蓄电站的地下厂房为一级建筑物,主要洞室包括主厂房、副厂房、母线洞、主变洞和尾水闸门洞等．安装场和主、副厂房呈一字型布置,共处一个洞室,厂房的总尺寸(长×宽×高)为155.3 m×22.0 m×52.4 m,主厂房尺寸为102.2 m×22.0 m×52.4 m,分4层,从上到下分别为发电机层、中间层、水轮机层和蜗壳层．副厂房的尺寸为15.0 m×22.0 m×43.9 m,共分为8层[15]．
4台主变压器和高压电器设备布置在下游侧与主厂房平行的主变洞内,主变洞的尺寸为134.6 m×17.5 m×20.7 m,分为2层．主厂房与主变洞由4条母线洞相连接,母线洞底部与厂房中间层等高程,尺寸为40.0 m×9.0 m×10.0 m．副厂房与主变洞由一条交通电缆道相连接,安装厂与主变洞由主变运输道相连接．尾水闸门洞平行于主厂房和主变洞．其尺寸为111.0 m×8.0 m×16.0 m,右端通过尾闸运输洞与进厂交通洞相连接,左端通过尾闸的通风兼安全洞与主变洞下游侧边墙相连接．
电站通至地面,与外界有空气流通的洞室有进厂交通洞、通风兼安全洞、500 kV出线斜井、排风竖井．进厂交通洞是人员进出的主要通道,也是外接新风进入地下厂房的主要通道,尺寸为1 629.0 m×8.6 m×8.7 m．通风兼安全洞是地下厂房进风的另一个主要通道,尺寸为1 358.0 m×7.7 m×7.3 m．排风竖井位于通风兼安全洞和主变洞交叉口附近,与通风兼安全洞相通,直径5.0 m,高度约为226.4 m,直达地面．高压电缆通过500 kV出线斜井通至地面开关站,出线斜井位于主变洞的下游测,斜井尺寸为658.4 m×5.8 m×4.4 m[14]．
宜兴抽蓄电站为减少通风空调的调节量,提高系统运行的稳定性,地下厂房充分利用了地下洞群的自然降温(冬季升温)效应,采用机械通风与空气调节相结合的通风方案．结合电站的布置以及各洞室的高度,为了形成良好的进出风循环,把位置较低的交通洞作为主厂房和主变洞的主进风道,通风兼安全洞的通风道作为次进风道,把通风兼安全洞的排风道作为主排风道,出口位置较高的出线斜井作为高压电缆的排风道,排风竖井作为主厂房和主变洞的排风排烟道．整个地下厂房的通风空调系统简图如图1所示．厂房内部的环境问题主要集中在温度与相对湿度这2个方面．电站在设计过程中,地下厂房主要洞室的室内温度t、相对湿度U都有明确的设计参数,如表1所示[15]，其中Q为需要送风
量．电站地下厂房环境中温湿度控制的关键在于对厂房进、出风参数的控制,对地下厂房的测量重点就在于关键部位通风量和温湿度的测量．
图1 地下厂房主要通风流程图
Fig.1 Main ventilation flow chart of underground powerhouses
表1 地下厂房主要洞室内设计参数
Tab.1 Designed parameters of main cavern in underground powerhouses
场所Q/(m3·h-1)规程参数t/℃U/%实际工程设计参数t/℃U/%发电机层1.210×104≤30≤7525～2860～70中间层1.430×105≤30≤8026～3060～80水轮机层2.200×105≤30≤8026～3060～80母线洞1.430×105≤40不规定35～38不规定主变洞1.987×105≤40不规定32～36不规定
测试所需要设备主要有风速仪、风速传感器、温湿度测试仪、红外测温仪、空气质量测试仪、声级计等．由于地下厂房环境的特殊性,特别需要注意所选设备的量程和精度,尤其是厂房内风速测量时,空气流速较低,设备应具备0～0.5 m/s的微风速测量能力,常选择合适的热线式风速传感器．热线式风速传感器是以热丝(钨丝或铂丝)为探头,裸露在被测空气中,当空气温度稳定不变时,热丝上的耗电功率等于热丝在空气中瞬时耗去的热量,通过惠斯顿电桥的电阻或电流的平衡关系,检测出被测截面空气的流速．该传感器具体精度高、可以测试微风速和全方位风速测量的优点．选型时选择TSI-8475全方位风速传感器,还具有可以测量来自不同风向风速的优点．
其他测试仪器主要参数、量程、精度如表2所示,为常规的空气质量测试仪器,文中不再赘述其原理．
表2 主要测量仪表及参数
Tab.2 Main measurement instruments and parameters
名称温湿度记录仪风速仪红外测温仪声级计型号608-H1TSI-8475TESTO-830-s1HT-8351厂家德国德图美国特赛德国德图宏城测量范围0～100%RH-20～70℃0.05～2.50m/s-30～400℃30～130dB分辨率0.1%RH;0.1℃0.01m/s0.5℃1dB精度±3%RH;±0.5℃±3%±1%±3%
3.1 主厂房通风与测试
水电站地下厂房通风方式特色明显,由于埋深较大,为了尽可能利用进、排风通道消除余热、余湿,所以通常进风分别为进入主厂房和主变洞的廊道,后多层串联通风,直至排出厂房．
3.1.1 主厂房通风空调系统
电站主厂房从上至下分别为发电机层、中间层、水轮机层和蜗壳层．上部的发电机层是电站运行的主要场所,发热量除了主要来自厂房的照明外, 通常还有4台发电机的机壳漏风、盖板传热和部分机旁控制盘柜散热;散湿主要来自上、下游侧壁面．
主厂房发电机层常用的送风方式有2种:一种是空调机房集中布置,空气集中处理,由总风管接支管向下输送空气,称之为集中送风方式;另一种是空调器分散置于主厂房的拱顶层,新风由风机压入分散布置的空调器,空气进行分散处理,而后由各台空调器单独送风,称之为分散送风方式．本电站主厂房发电机层为了减少空调器数量,降低系统复杂性,便于运行维护,采用集中送风方式．
同时,本电站主厂房空调机房分两端布置,右侧机房布置于安装场端头的进风平洞内,进风由厂外新风经交通洞自然冷却、降温去湿后进入空调机房．主厂房顶部采用钢网架结构,主风管分上、下游两侧布置在网架顶板上,送风口沿厂房中心线上下游约1/2处布置．新风经过空调机的初效过滤器过滤和表面冷却器冷却后送入网架上的主风管,然后向发电机层均匀送风．
3.1.2 主厂房内部循环方式
主厂房内新风来自厂房顶端空调机组,进厂空气经空调机处理后沿管道从顶棚空调出风口进入最上面的发电机层,出风口共计3排,每排23个．新风经发电机层后,从墙壁下方通风口进入墙壁夹层,向下层循环．中间层与蜗壳层墙内装有轴流风机,从夹层内抽风送向下游．水轮机层进风主要由施工支洞进入,部分由上游进入．除了上、下层间楼梯和可开关通风口外,中间层、水轮机层、蜗壳层以及层内空调管道,沿厂房排布方向进行抽、送风循环．各层空气最终经通风口排至中间层,由母线洞进入主变排风道排出厂外[15]．主厂房内通风流程如图2所示．
图2 主厂房通风流程示意图
Fig.2 Ventilation flow chart of main powerhouse
3.1.3 主厂房通风量测试
主厂房设计进风量为1.43×105 m3/h,对主厂房的进风量进行测试,检验现行的通风系统供风效果．由于空调管道进风口位于发电机层顶棚,高度较高,且通风口较多,不方便布置测点,所以测量厂房进风量时,选择在主厂房侧空调机组进风口处布置测点,如图3所示,在进风口栅栏上布置9个测点,用风速仪测量风速,统计平均值,计算单台空调机的进风量,同时采用温湿测试仪测试进风温度和湿度．这样采用多个测点,减少测量误差,提高测试系统测量数据的可靠性．
图3 空调进风量测试图(单位：mm)
Fig.3 Measurement schematic chart of air condition inlet
3.1.4 主厂房通风排热测试
对主厂房内各层空气环境分别进行测试,验证厂房内温度、相对湿度、CO和CO2浓度是否符合设计指标和空气流程的合理性．测试过程中要结合每层的结构特点,分别制订测试方案．
1) 发电机层与安装场相通,空间较大,地面与发电机盖板平齐,开阔平坦,空气的循环流程相对比较简单,测试时在安装场设置单独测点,其他测点布置在盖板之间和楼梯口位置,如图4a所示,共布置8个测点,用风速仪测量风速,同时用发烟器测量空气流向并记录层内流场分布．
图4 主厂房内测点布置图
Fig.4 Arrangement of measurement points in main powerhouse
2) 中间层、水轮机层和蜗壳层结构类似,测点设置可以相互参考．水轮机组间隔处和厂房两端各设置1个测点,共5个测点,如图4b,4c所示．
3) 中间层、水轮机层和蜗壳层都装有独立的层间内部循环空调装置,在空调进出风口分别设点进行风速和温湿度的测量．
4) 现场运行集控室距离发电机层较近,噪声对运行人员和运行环境影响较大,另外,水轮机层和蜗壳层噪声也较大,需设置噪声测点,测点布置于集控室和水轮机附近．
5) 在每个层与层之间的侧墙通风口布置2个测点,用风速仪测量风速,用以计算进出风量,如图5d所示．
6) 用空气品质仪器测量厂房内各层空气质量参数,包括温度、湿度、CO和CO2质量浓度、气压等．
3.2 母线洞通风与测试系统
母线洞上游和主厂房相连,下游和主变洞相通．母线洞内有大量电气设备,散热量很大,洞室内温度一般在30 ℃以上,因此对通风排热有较高要求．
3.2.1 母线洞通风方式
母线洞的通风方式一般有2种：一种是进风从主厂房引入,经过母线洞后,排至主变洞拱顶,这样的气流组织方式称之为母线洞气流串联方式．第二种是空气从主变洞的搬运道引入,经母线洞排到主变洞拱顶,这种气流组织方式称之为并联方式．该电站的母线洞气流方式采用了串联方式,有以下优势:
1) 母线洞全部进风来自于主厂房中间层,中间层的来风分别来自上下层,均相对清新,保证中间层的空气质量和运行环境,同时也可以满足母线洞的进风量需求,减少了机械制冷量,还可以避免主厂房发电机层通风量过大,相对湿度过高．
2) 主变洞侧无须开设进风孔和留设风机房,节省工程量．
3) 可以将母线洞划入主厂房防火分区,通风分区和防火分区一致,便于通风系统的防火、排烟控制．
3.2.2 母线洞通风排热测试方法
由于母线洞空间较小,电气设备较多,测试时测点不宜布置过多．测点布置如图5所示．母线洞从主厂房进风,测量重点是主厂房中间层来风量．在母线洞靠近中间层栅栏处布置1测点,用风速仪和温湿度测量仪测量来流风速、温度和湿度,从而计算从主厂房侧进入母线洞的风量和温湿度．同时在测点2和测点3处测量母线洞内的温湿度．
图5 母线洞测点布置图
Fig.5 Arrangement of measurement points in generatrix cavern
3.3 主变洞通风与测试系统
主变洞是电站内体积仅次于主厂房的大型洞室,是全场电气设备的重要场所,除了常规的主变压器、厂用变压器、电缆等之外,还有抽蓄电站独有的静态变启动装置(SFC),散热量很大,对通风排热要求也较高．主变洞通风方式以机械通风为主,个别洞室辅以空调制冷．主变洞的进风来自进厂交通洞,从主排风洞排风．
在主变洞和交通洞连接处(主变搬运道)选择测量截面,布置9个测点,使用风速仪测量风速,计算风量,同时用温湿度测量仪测量进风的温湿度(测量时关闭通道处卷帘门),进出口测点如图6a所示．
图6 主变洞及主变室测试示意图(单位：mm)
Fig.6 Measurement schematic diagram in main transformer cavern and main transformer chamber
主变室设置了1个进风口和1个出风口,以机械通风为主,因电气设备多,散热大,室内温度体感偏高,需对其进行单独的温湿度测量,测点布置如图6b所示．
3.4 排风系统
3.4.1 电站排风系统设置
宜兴抽蓄电站地下厂房深埋将近300 m,交通洞和厂顶施工支洞长度都在1 500 m左右,全厂的排风方式可以有2种选择:第1种是采用2条机械排风通道,一路是利用厂顶施工支洞一半的空间,作为主厂房的排风和事故排烟通道,一路利用500 kV电缆出线斜井的拱顶进行排风,作为主变洞排风和事故排烟通道．第2种方式,在厂顶施工支洞与主变洞岔洞附近增加1条排风竖井,高度约为230 m,直径约为5.7 m,作为地下厂房的排风排烟通道．该电站选用第2种排风方式,使用竖井排风,缩短了排风路径,减小了排风通道的沿程阻力,也降低了对排风机的功率的要求．
3.4.2 排风道测试
电站选用的排风方式能否满足整个地下厂房的排风需求,需要对排风竖井的排风量进行测试．排风竖井的设计排风量为4.076×105 m3/h,因排风竖井处较为湿滑且空间狭窄,所以在排风道末端,排风竖井上游20 m处选取测量截面,布置9个测点,使用风速仪测量风速,计算排风量,同时用温湿度测试仪测量出风的温湿度．测点布置如图7所示．
图7 排风道测量图(单位：mm)
Fig.7 Arrangement of measurement points in air exhaust tunnel
2016年11月9—10日,采用文中的测试系统和测试方案,对宜兴抽水蓄能电站主厂房和主要洞室的温湿度与噪声等参数进行了为期2 d的初步测试,并对测试的参数进行了校验,结果显示测量结果具有较高的精度,完全能满足电站通风空调系统的性能分析要求,下一步将会开展多工况测试,并进行性能分析．限于篇幅,将另外撰文分析测试的结果．
大型抽蓄电站的地下厂房结构和布置有着很多共性,影响厂房环境的主要因素是洞室的通风方式与通风量,空气环境控制的重点是温度和相对湿度,这为地下厂房的环境测试指定了主体目标．
1) 对地下厂房整体进行通风排热测试主要是对主要洞室进行通风量以及室内温、湿度的测试,测试的仪器和仪表需要满足精度高和使用方便的要求,文中选用的仪器和仪表能满足性能分析精度要求,并且使用方便．
2) 各个抽水电站地理环境和洞室布置有所不同,通风方案也存在差别,对不同电站的地下厂房环境进行测试需要对该电站的洞室布置和通风方式进行具体分析,制订详细测试方案,并进行多工况测试,以得到准确可靠的测试结果,进而进行通风空调性能分析．
3) 详细的多工况测量结果可以为地下厂房环境数值计算模型的建立和计算可靠性验证提供必要的数据支撑与依据;也可以对大型抽水蓄能电站通风除湿系统的设计、运行和改造提供依据．
参考文献(：References)
[1] MATTMANN M, LOGAR I, BROUWER R. Hydropo-wer-externalities: a meta-analysis[J]. Energy economics, 2016,57:66-77.
[2] 郭晓娜,陈同法.科学定位本质功能促进抽水蓄能建康快速发展[J].水力发电,2015,41(6):1-4. GUO Xiaona,CHEN Tongfa.Orienting the essential function scientifically to promote the healthy and rapid development of pumped storages[J].Water power,2014,41(6):1-4.(in Chinese)
[3] KAO Shih-Chieh, SALE Michael J, ASHFAQ Moetasim, et al. Projecting changes in annual hydropower generation using regional runoff data: an assessment of the United States federal hydropower plants[J]. Energy,2015,80:239-250.
[4] 张华玲.水电站地下厂房热湿环境研究[D].重庆:重庆大学,2007.
[5] 付祥钊, 陈金华, 熊翰林.琅琊山水电站地下主厂房气流组织研究[J].暖通空调,2005,35(12):80-83. FU Xiangzhao,CHEN Jinhua,XIONG Hanlin.Air distribution in underground main workshop of Langya Mountain hydroelectric power station[J].Heating ventilating & air conditioning,2005,35(12):80-83. (in Chinese)
[6] ZHANG H L, FU X Z. Hydrothermal absorption and desorption of deep underground hydropower station envelopes [J]. Tunneling and underground space technology, 2011,26:398-405.
[7] 肖益民,林婷莹,徐蒯东.地下水电站主厂房通风空调系统设计风量的确定[J].暖通空调，2014,44(12):27-31 XIAO Yimin, LIN Tingying, Xu Kuaidong. Determination of air volume of ventilation and air conditioning system in main powerhouse of underground hydropower station [J]. Heating ventilating & air conditioning,2014,44(12):27-31. (in Chinese)
[8] 肖益民,刘琳,徐蒯东.地下水电站通风网络设计与风机匹配[J].暖通空调,2015,45(2):43-47. XIAO Yimin, LIU Lin, XU Kuaidong.Ventilation network design and fan matching in underground hydropo-wer stations[J].Heating ventilating & air conditioning, 2015,45(2):43-47. (in Chinese)
[9] LI Angui,LIU Zhijian,ZHANG Jianfei,et al.Reduced-scale model study of ventilation for large space of gene-ration floor in HOHHOT underground hydropower station[J]. Energy & buildings, 2011,43:1003-1010.
[10] LI Angui, YANG Changqing, REN Tong.Modeling and parametric studies for convective heat transfer in large,long and rough circular cross-sectional underground tunnels[J]. Energy and buildings,2016, 127:259-267.
[11] YU Yanshun, ZHANG Shaofan, LI Xianting.An improved model and the thermodynamic calculation method for tailrace tunnel ventilating system in hydropower station[J]. Energy conversion and management,2009, 50 (8):2060-2066.
[12] YU Yanshun, CAO Lin, LI Xianting, et al. Modeling of heat and mass transfer of tunnel ventilation in hydropo-wer station[J]. Applied thermal engineering,2015,90:45-53.
[13] LIU Yicai, WANG Shouchuan, DENG Yangbing, et al. Numerical simulation and experimental study on ventilation system for powerhouses of deep underground hydropower stations[J]. Applied thermal engineering, 2016, 105:151-158.
[14] 华东勘测设计研究院.江苏宜兴抽水蓄能电站通风空调系统设计专题报告[R].杭州,2003:1-2.
[15] DL/T5165—2002 水力发电厂厂房采暖通风与空气调节设计规程[S].北京:中国电力出版社,2003.
(责任编辑 徐云峰)
XUE Xiaobing1, SONG Jinhong1, JIANG Kun1, DI Hongwei1, LU Ting1,ZHOU Yang2, WANG Pei2, XU Chang2, ZHENG Yuan2
(1.East China Yixing Pumped Storage Power Co., Ltd., Yixing, Jiangsu 214205, China; 2.College of Energy and Electrical Enginee-ring, Hohai University, Nanjing, Jiangsu 211100, China)
Abstract：In order to evaluate the temperature and humidity control effects in the underground powerhouses for a huge pumped storage power station, the design levels of operation environmental comfort were increased and effects on the electromechanical equipment were safe. These were analyzed for the structure characters of the underground main powerhouse, generatrix cavern, main transformer cavern and air exhaust channel from Yixing pumped storage power station. Due to the performance parameters analysis requirements for the ventilation, inner air circulation and the temperature and humidity controls for the underground main powerhouses and main caverns, suitable measurement instruments were chosen for the temperature, humidity and noise parameters respectively, and the measurement schemes were also designed. After preliminary measurement and analysis, it is obtained that the measurement instruments chosen in the project are moderate price, high precision and convenient to use, meanwhile, measurement system and schemes could be satisfied with the temperature and humidity evaluation. Measurement instruments and schemes should be combined with powerhouse structure and air condition system requirements, and this paper can provide references for similar power station ventilation and air conditioning system measurement and performance analysis.
Key words：pumped storage power station;temperature and humidity measurement;ventilation system； underground powerhouse
doi：??兵
doi：10.3969/j.issn.1674-8530.16.0262
收稿日期：2016-09-30;
网络出版：时间： 2016-12-09
网络出版地址：http://www.cnki.net/kcms/detail/32.1814.TH.20161209.1006.028.html
基金项目：国网新源公司科技项目(SGTYHT/15-JS-193); 国家自然科学基金资助项目(51509076); 江苏省自然科学基金资助项目(BK20150816)
作者简介：薛小兵(1980—),男,江苏南通人,工程师(736266004@qq.com),主要从事抽水蓄能电站机械设备维护管理研究． 许昌(1972—),男,安徽全椒人,教授,博士生导师(通信作者,zhuifengxu@163.com),主要从事清洁能源利用研究．
中图分类号：X82
文献标志码：A
文章编号：1674-8530(2016)12-1051-07
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