本文对XG835NH钢结构大六角头螺栓热处理工艺进行了研究，以期为实际生产提供指导。
RAROC在资产结构调整中应用不深入。目前，在授信审批中应用RAROC理念还不深入，尤其对于各级信贷经营和管理者更应提高认识，克服盲目投放。要学会“算账”——算收益账、经济资本账、经济增加值账、综合绩效账。唯有如此，才能彻底摆脱以往仅看净利润的思路，按照新的经济资本计量规则办事，实现综合收益提升、风险下降的目的。当然，在确定某笔信贷业务到底做与否，还需要考虑其他重要因素，如集团政策、客户重要性、市场占用率等，不能一味追求经济增加值而无视市场份额和重要客户的实际需要，贻误其他潜在的业务拓展机遇。
对梨花女子大学的课程设置进行分析，其中通识必修课程36学分，专业基础课程22学分，专业深化课程60学分，专业必修课程9学分。在梨花女子大学教育工程学又分为不同的方向，每个方向学习的具体课程又有所不同。
耐候钢螺栓工作环境中常带有某种腐蚀性介质等，是螺栓产生延迟破坏的外在因素之一。为了改善这类钢材的断裂韧性，需进行合金化改进，着眼于改善钢的淬透性，提高组织稳定性，细化晶粒；加入适当的铜元素在钢中形成富铜的阻挡层，该阻挡层与钢基体结合牢固，具有良好的保护作用，使螺栓表面免涂装而满足桥梁用钢结构大六角头螺栓连接副标准的指标要求。
采用XG835NH盘条，考虑到化学成分的影响，对C、Si、Mn、Cr、Ni等元素优化控制，用LABSPARK750A纳克直读式光谱仪对试样进行化学成分分析，如表1所示。碳是保证淬透性以及马氏体强度的最主要元素，其含量对冲击韧度的影响较大，为了提高韧性，采用较低的碳含量，取中下限值，以细化最终组织；为了保证高的耐候性，钢中往往需要添加Cr，不仅能改善钢的耐腐蚀性能，而且对钢的力学性能也有显著的影响，尤其是低温韧性。加入少量的Mo，在钢中通过形成M2（C，N）相起到强化作用，能改善第二类回火脆性的产生；其中Cr、Cu主要是为了保证其耐腐蚀性能达到标准，当铜含量（质量分数，下同）超过0.5%时，塑性显著降低，因此控制铜含量在0.20%～0.50%。为防止Cu在钢的表面形成龟裂等缺陷，在钢中还需添加一定的Ni，其Ni/Cu比值应大于1/2，Ni是最有效的韧化元素，它不但可以改善钢的断裂韧度，还能有效地降低钢的韧脆转变温度。而化学成分中杂质元素的多少对冲击韧度影响最大，由于P对材料有脆化效应，会在晶界处存在析出物，致使晶界弱化从而造成冲击吸收能量下降，为此对钢材P、S控制要求较高，两者相加应≤0.025%；为了改善焊接热影响区和焊缝处的力学性能，在钢中添加一定含量的Ti。
GB/T1228高强度10.9S级钢结构大六角头螺栓生产流程：球化退火→拉拔→冷镦→滚（搓）牙→热处理→表色。试验加热采用JF-1010-QTF可控气氛连续网带式热处理生产线，依据现场实际生产产品M22×70制定热处理工艺，优选淬火温度，分别选取830℃、850℃、870℃和890℃共4组加热温度。每组试样加热保温时间按网带加热炉运转速度控制为110min，加热后用PRL105超速淬火油冷却，油温控制在60～65℃，回火温度分别为450℃、460℃、470℃和480℃，保温时间按网带加热炉运转速度控制为135min。回火后试样加工成10mm×10mm×55mm标准冲击试样，冲击试验按照GB/T229—2007《金属材料 夏比摆锤冲击试验方法》，设备为JBW-300S数显冲击试验机。硬度检测使用HR-150A型洛氏硬度计，显微组织检验使用DMI3000M倒置式金相显微镜及图像采集系统。
试验所用XG835NH钢其主要化学成分如表1所示要求，试样尺寸采用φ24m m盘条，经退火后拉拔至（φ21.2±0.02）mm，利用金属的可塑性，将精线经多工位冷镦机锻造，达到M22螺栓半成品形状及长度尺寸。经计算该钢耐大气腐蚀指数（Ⅰ）为6.9。
荷里路德宫的前身是荷里路德修道院。1498年，苏格兰国王（苏格兰原为独立国）詹姆斯四世在修道院旧址上兴建了荷里路德宫，詹姆斯五世继位后加建高塔，宫殿就成了现在的样貌。16世纪初，苏格兰王室从爱丁堡城堡迁到了这里，随着历史的变迁，这里现已成为英国女王在苏格兰的官邸。
耐大气腐蚀指数（Ⅰ）越大耐候性越好，由美国ASTM G101-04《低合金钢耐大气腐蚀性评估导则》可知，当耐候钢的耐大气腐蚀指数≥6.0时，则认为该钢为耐腐蚀钢，可以不涂装使用。根据计算，XG835NH钢的耐腐蚀指数＞6.6，由此可知，该钢可以不涂装使用。
钢结构大六角头螺栓、螺母和垫圈应采用同一种钢材制造。应将制造螺栓的材料取样，经与螺栓制造中相同的热处理工艺处理后，制成试件进行拉伸试验。加工试件时，其直径减小量不应超过原材料直径的25%（约为截面积的44%），并以此确定试件直径。螺栓应进行增加-20℃冲击试验，冲击试件为缺口深度2mm的标准夏比V型缺口试件，取样应与拉伸试件在同一根棒材上，在-20℃下进行冲击试验，其结果应符合表2的规定。
在热模拟试验机上测定X G 8 3 5 N H钢的临界点：A c1=7 3 8℃，A c3=7 8 2℃，Ms=348℃，含碳量在0.35%的低合金35CrMo钢的临界点：A c1=7 3 3℃，A c3=7 8 9℃，M s=342℃。低合金钢经淬火后，能获得约90%板条马氏体+针状马氏体，XG835NH钢淬火组织与35CrMo钢淬火组织具有相似性，因此，列出35CrMo钢热处理强化的力学性能以作参考，如表3所示。
（1）预备热处理工艺XG835NH钢盘条用于生产钢结构大六角头螺栓，该钢为中碳合金钢，钢中Cr、Ni、Mo、Ti等合金元素，增加了奥氏体转变的孕育期，且提高材料的过冷奥氏体稳定性能，盘条轧制后冷却速度过快容易出现马氏体组织，通常组织以铁素体+珠光体+贝氏体为主，且含有少量的马氏体。盘条的屈服强度在750MPa，断后伸长率＞15%，不利于盘条的拉拔和冷镦成型。为了改善XG835NH钢盘条冷镦性能，应使盘条组织获得更多的铁素体和珠光体组织，因此必须进行预先球化退火，在740～760℃保温1t/3h，炉冷至700℃等温6～8h，冷却至400℃出炉，检测硬度在72～78HRB，球化等级大于4级。
（2）调质加热温度的组织及性能 众所周知，Cr、Ni、Mo合金元素可以提高碳在γ-Fe中的扩散激活能，降低碳的扩散速度，推迟γ-Fe扩散分解过程，易生成马氏体组织。由于XG835NH钢中含有Cr、Ni、Mo、Ti合金元素，热处理用油淬火，图1所示在830℃加热淬火显微组织中有较多未溶铁素体组织；图2所示850℃加热淬火显微组织为淬火马氏体+贝氏体+少量未溶铁素体；图3所示870℃加热淬火显微组织为淬火马氏体+少量贝氏体+未溶铁素体；图4所示890℃加热淬火显微组织为粗大淬火马氏体+少量半网条状铁素体。
表1 高强耐候钢XG835NH化学成分（质量分数） （%）
项目 C Si Mn P S Cr Ni Cu Ti Mo要求值0.28～0.36 0.15～0.25实测值 0.32 0.21 0.76 0.019 0.003 0.77 0.36 0.30 0.033 0.22 0.15～0.30 0.6～0.9 ≤0.025 ≤0.02 0.6～1.0 0.20～0.50 0.20～0.50 0.02～0.06
表2 XG835NH（10.9S）钢结构大六角头螺栓热处理后拉伸及冲击要求
Rm/MPa Rp0.2/MPa A（%） Z（%） -20℃冲击功KV2/J 1040～1240 ≥940 ≥10 ≥42 ≥41
表3 35CrMo钢试样热处理强化的力学性能
表面硬度HRC耐候钢10.9S级D≥20mm螺栓标准值 1040～1240 ≥10 ≥42 ≥41 33～39淬火+回火（450℃±10℃） ≥1275 ≥11.5 ≥48.0 ≥51.5（室温） 41～43淬火+回火（550℃±10℃） ≥1120 ≥12.5 ≥56.5 ≥96（室温） 39～41状态 抗拉强度Rm/MPa断后伸长率A（%）断面收缩率Z（%）-20℃冲击吸收能量KV2/J
图1 830℃加热淬火显微组织
因此，对于M24以下大六角头螺栓，当采用快速淬火油的冷却速度＞90℃/s时，试样的显微组织由针状马氏体＋板条状马氏体组成，先共析铁素体随冷速的增加而减少。而对于M27以上大六角头螺栓，当采用快速淬火油的冷却速度＞85℃/s时，试样的显微组织逐渐由贝氏体+马氏体转变为马氏体；当采用快速淬火油的冷却速度＞100℃/s时，出现约90%马氏体组织。生产实践中，应考虑选用5%～6%的PAG水溶液淬火剂，使冷却速度＞100℃/s，避免较多未溶铁素体存在而淬不透现象影响力学性能。
表4所示为XG835NH钢淬火加回火的力学性能检测结果。从表4所列4组试验结果来看，钢结构大六角头螺栓回火后力学性能基本在标准范围，只有830℃淬火所得冲击吸收能量偏低（低于标准值41J），850℃和890℃淬火所得冲击吸收能量数据比较分散，870℃淬火为理想的淬火加热温度。
城市商业银行是以服务于城市居民、中小企业和地方经济为服务宗旨，自担风险、自主经营、自负盈亏的股份制银行，它是在中国金融体制改革下产生的地方性银行，其经济规模在多年的成长和积累中不断增大。城市商业银行的市场营销是一种统称，它对在既定营销观念下的银行市场营销做法进行了一个概括，具体做法包含多种方式，比如促销方式、营销网络的构建和价格调整等，但究其实质，它们都是根据产品和服务的基本概念来进行的。
从淬火显微组织表明，XG835NH钢采用Al脱氧并加Ti，对钢的奥氏体晶粒度产生影响，同时起细化晶粒的作用。钢中wAl控制在0.02%～0.05%；wTi≥0.03%时，淬透性效果更好。
图2 850℃加热淬火显微组织
图3 870℃加热淬火显微组织
图4 890℃加热淬火显微组织
表4 XG835NH钢大六角头螺栓淬火加回火的力学性能
表面硬度HRC 830℃淬火+450℃回火 1120～1140 12.5～14.0 48～53.5 38.5～48 36.0～37.5 850℃淬火+460℃回火 1115～1145 13～15.5 50～55.5 43.0～76 35.5～37.5 870℃淬火+470℃回火 1125～1135 13.5～15.5 54.5～58 48.5～65 34.0～36.5 890℃淬火+480℃回火 1130～1150 13～14.5 47.5～60 46.5～74 34.5～37.0热处理工艺 抗拉强度Rm/MPa断后伸长率A（%）断面收缩率Z（%）-20℃冲击吸收能量KV2/J
（3）驱氢处理 XG835NH钢大六角头螺栓在热处理工艺完成后应进行驱氢处理，在驱氢炉中保持8 h以上。驱氢处理后，同一批螺栓连接副应依据G B/T3098.17进行一组（5套连接副）的过程检验。驱氢在热处理后进行，温度控制在170℃±10℃，结束后，螺栓采用余热发黑上防锈油，螺母、垫圈采用磷皂化直接包装。
（4）连接副的扭矩系数试验 XG835NH钢耐候高强度大六角螺栓的连接副应按保证扭矩系数供货，连接副扭矩系数试验依据GB/T1231进行。同批连接副的扭矩系数平均值为0.110～0.150，扭矩系数标准偏差应不大于 0.010。每一组钢结构大六角头螺栓连接副包括1个螺栓、1个螺母和2个垫圈，同批制造同批试验。
由于传统的内部审计方式只对企业风险的后果作出评估，而忽视了在过程上改变使其风险减少的方式。而在大数据的背景下，这不仅要求对内部审计的结果作出评估，更为关键的是要控制过程来实现内部审计。
XG835NH钢适宜的淬火温度为860～870℃，回火温度以480℃为佳；其力学性能均可满足10.9S级钢结构大六角头螺栓免涂装的技术要求。
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