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一、8月2日#1炉炉膛压力极高MFT动作后四小时贮水箱见水

10:32 #1机组因炉压极高MFT动作跳闸，机组停运后主汽压力下降速度较慢，初期0.2MPa/10分钟，后期下降速度更为缓慢。

14:28 主汽压降至19.4MPa，主汽温降至465℃，螺旋管壁温降至285℃左右，启动贮水箱开始见水位，具备启动锅炉启动循环泵条件。

本次机组跳闸至启动贮水箱见水用时约4小时，查询历史跳机参数，一般在机组跳闸后4小时左右启动贮水箱见水，为今后机组跳闸恢复确定大概时间。

二、8月3日#1炉启动时开首台有存煤的磨煤机炉压控制较好

2:10启动甲、乙一次风机。由于机组跳闸磨煤机内部剩粉较多，为防止炉膛压力陡升，各项参数波动过大，要求启磨前先通风吹扫，启磨时将一次风速降至10m/s，待磨煤机电流降至空载后，再缓慢提高一次风速至正常。

然后启动给煤机，从本次C磨投运情况来看，炉膛负压未出现阶跃现象，主汽压、汽温平稳上升，为后期制粉系统跳闸重新投运提供较好的操作思路。

三、2016年8月3日#1炉启动时汽机冲转前锅炉转干态运行

6:40由于机侧温度达不到冲转要求，需进一步提升主汽温，此时炉侧主汽温在560℃左右，如需进一步提升主汽温，汽水系统需转干态运行。

此时锅炉蒸汽量仅950t/h，如干湿态转换过快，将会导致局部螺旋管超温，且水冷壁出口蒸汽偏差较大。

为防止螺旋管超温，在湿态转干态过程中，稳定给水流量在1250t/h左右，并逐步增加煤量，控制主汽温及过热度缓慢上升，6:45汽水系统顺利转入干态运行，螺旋管圈壁温未出现超温现象。

7:30，转子温度487℃，汽轮机走步冲转，7:44升速，升速过程中高排温度最高上涨至466℃，高排温度控制器动作，转速上升趋势缓慢，7:56满速，8:08，#1机组顺利并网。

四、8月3日#1炉启动时未应用微油112t/h总煤量断油

1. 1:22吹扫完成

由于B磨前期因#2角煤粉管道着火，热工部分设备烧损，故决定本次启动不采用微油点火方式。

1:22锅炉点火成功，检查C3、C4、D4大油枪不着火，后联系检修人员处理正常。

2. 2:10启动甲、乙一次风机

由于机组跳闸磨煤机内部剩粉较多，为防止炉膛压力陡升，各项参数波动过大，要求启磨前先通风吹扫，启磨时将一次风速降至10m/s，待磨煤机电流降至空载后，再缓慢提高一次风速至正常。

然后启动给煤机，从本次C磨投运情况来看，炉膛负压未出现阶跃现象，主汽压、汽温平稳上升，为后期制粉系统跳闸重新投运提供较好的操作思路。

3. 4:14启运D磨

仍按C磨启动操作方式，各项参数较为稳定，逐步退出大油枪，并令辅控投入一、二电场，减少煤灰进入吸收塔内部。

在总煤量加至112t/h时，现场观火稳定，炉膛负压波动正常，退出全部大油枪，为#1机组运行以来，首次最低煤量断油运行。

5:02启动E磨，由于E磨入仓印尼煤，水分偏高，出现热风干燥出力不足现象，煤量只能带30t/h左右，不能满足机侧冲转需要，6:10启运F磨，同样F磨入仓也是印尼煤，煤量只能稳定在30t/h左右，后维持至机组并网。

五、 8月3日#1炉启动并网后2小时内投入脱硝

8:08，#1机组顺利并网，随着高、低加全部投运，给水温度上升较快，9:14给水温度上升245℃，脱硝SCR入口烟温达到300℃。

及时投运脱硝系统，控制烟囱排口NOx合格，创机组并网至脱硝成功投运最短时间，投运初期为控制烟囱NOx，喷氨量偏多，如长时间运行将危及空预器及尾部烟道安全运行，今后要注意控制喷氨量。

六、8月3日#1炉启动时炉水循环泵暖泵不及时延迟启动

19:21冲转甲小机，甲小机升速至3000rpm。

锅炉上水时，发现主给水电动门呈灰色，状态不明，现场检查关不到位，联系检修部人员处理，22:20主给水电动门处理正常，锅炉开始小流量上水。

22:49投用启动循环泵热备用管路暖路，但暖管效果不佳，23:33点动锅炉启动循环泵，让汽水流经泵体，提高壳体升温速度，23:52启动锅炉启动循环泵，建立锅炉循环流量。

启动循环泵热备用管路暖管效果不佳，开启热备用管路调节阀及隔绝门，启动循环泵进口水温及壳体温度上升较慢，后采取点动方式，增强暖泵效果，今后机组恢复时，应提前开启启动循环泵暖管系统进行暖泵。

七、8月3日#1炉启动过程中一过管壁超温报警解决办法

锅炉启动过程中，曾两次出现一级过热器局部管壁轻微超温现象，3:19～3:29，管壁最高温度达537℃，6:52～7:15，管壁最高温度达538℃，查询两次超温情况均与高旁调整有关。

第一次超温由于锅炉热负荷较高，产汽量不足，后降低高旁压力设定值，高旁开度由28%缓开至49%，蒸汽量由50t/h上升至320t/h，一级过热器壁温逐步降至超温报警点以下。

第二次超温前，关小高旁，提高主汽压，增加机组主蒸汽管暖管效果，报警后增开高旁，增加蒸汽量后，一级过热器壁温逐步降至超温报警点以下。

八、2月1日#1炉启动时磨煤机失去火焰跳闸导致炉膛压力低低MFT

1. 事件经过

1月31日22:32#1炉点火成功，投入B层小油枪，相继启动BCD制粉系统，退大油枪。

2月1日7:25，#1炉总煤量121t/h，退出B层小油枪。BCD三台磨煤质信息如下表：

8:42，#1炉主汽压8.47MPa、主汽温455℃、主汽流量355t/h、再热汽温467℃、省煤器出口烟气温度252℃、总煤量124t/h、总风量1572t/h、省煤器出口氧量8.3%，炉膛压力-150Pa且稳定。

8:42:20B层煤火检开始减弱，运行人员发现B层煤火检柱状条变黄，立即投入B层大油枪助燃，随即B3、B2、B1、B4角煤火检信号消失，8:43:08B磨跳闸，2秒钟后C2、C3、C4、D2、D4、D1煤火检消失，8:43:23DC磨同时跳闸，炉压最低下降至-800Pa。

随后B层#4、#3、#2角大油枪相继着火，炉压突然正压至+1400Pa，又快速下降至炉膛压力极低保护动作值，触发锅炉MFT，如图一所示。 

2. 原因分析

从追忆曲线来看，事件发生前，锅炉煤量加至120t/h约三个小时，期间炉膛压力稳定，火焰电视明亮，制粉系统风温、风量（速）等参数无异常变化。

8:42时突然发生B层煤粉燃烧恶化，迅速扩散至CD层，见图二，磨煤机相继因煤层火焰丧失（4取3）而跳闸。由于热负荷收缩，炉膛压力降低，造成引风主控切手动。

大油枪投入后，点燃了未着火的煤粉，炉膛压力迅速上升，此时运行磨煤机已全部跳闸，随着炉内可燃物和一次风量迅速减少，炉膛压力下降至-3000Pa以下，锅炉MFT动作。

炉内燃烧恶化的原因：

（1）B磨煤质突然变差。

锅炉运行期间，B层煤火检同时减弱并在40秒时间内消失，CD层因失去底层火焰支持而熄灭，最终导致炉膛压力低低MFT动作。

（2）锅炉热负荷低，抗干扰能力差。

事件发生时，锅炉燃料率约30%，炉膛温度偏低，不能抵御炉膛压力大幅波动。

3. 预防措施

（1）锅炉启动时应保证来煤稳定，杜绝铺底煤或劣质煤进入煤仓。

（2）锅炉发生磨煤机失去火焰跳闸，应及时至给煤机入口取样化验。

（3）锅炉启动初期，待第四台磨启动后，再进行锅炉断油操作。

九、2月1日#1炉启动时省煤器出口汽化导致给水流量低低MFT

1. 事件经过

8：42主汽压力8.5MPa，省煤器出口过冷度-72℃，#1炉因炉压极低MFT保护动作后，高旁关闭，给水旁路隔离门联锁关闭，炉水循环泵因贮水箱水位低于1米跳闸，随即进行炉膛吹扫，做好重新点火准备。

9：06主汽压力降至6.5MPa，启动炉水循环泵，锅炉建立启动流量，9：12点火成功。

随即主汽压下降速度加快，省煤器出口过冷度逐渐减小，9：20，过冷度+2.24℃，省煤器出口流量低于800t/h，锅炉MFT保护动作，首跳原因给水流量低低，设备联动正常。

锅炉重新吹扫，通过控制省煤器入口温度不超过180℃，建立启动流量，待省煤器出口过冷度稳定后，锅炉点火，继续升温升压。

2. 原因分析

直接原因是省煤器出口汽化，形成汽水两相流动，致使安装在省煤器出口管道上的流量计测量失真，造成给水流量低低保护误动作。

引起省煤器出口汽化的原因有：

（1）直流锅炉由于蓄热能力较低，锅炉跳闸后，汽压下降较快约0.1MPa/min，造成饱和温度下降；

（2）锅炉停止上水期间，由于炉膛吹扫，热量向上移动，引起省煤器内不流动的水被加热升温，从230℃最高上升至258.7℃；

（3）锅炉进水后，由于贮水箱水位上升，启动疏水阀自动排水，加剧了汽压下降速度，约0.45MPa/min；汽压最低下降至3.2MPa，对应饱和温度237.5℃。

3. 防范措施

机组启动过程中发生停机故障，恢复时由于汽压下降快，工质的饱和温度大幅下降，为了防止上水温差过大，避免给水流量低低MFT动作，可采取以下防范措施：

（1）锅炉跳闸后，打开省煤器出口放气电动门，把省煤器内产生的蒸汽排至贮水箱，待锅炉点火后关闭；

（2）若炉水循环泵可用，通过分配给水和炉水比例控制省煤器入口温度比当前压力下饱和温度低50℃；

（3）将省煤器出口给水流量提升至1000t/h左右5～10分钟，等待省煤器出口过冷度恢复至-30℃以下，锅炉可以点火；

（4）若炉水循环泵不可用，应等待锅炉管壁温度与给水温度偏差不超过111℃时，才能进行锅炉大流量上水操作。