成都凯德风尚项目高层剪力墙结构中采用了隔震技术专项设计。隔震层设置在地下室顶板以上，采用了近4000个隔震支座，隔震涉及建筑面积达40多万m2，是目前国内最大的高层住宅隔震项目。其隔震相关的结构设计由中国建筑科学研究院完成。
1 工程概况
成都凯德风尚是在汶川地震后设计完成的，此后经历了雅安地震的初步考验。位于成都市城西新区，总建筑面积为609301.75m2，地面上由2栋双拼别墅，26栋19~20层的高层住宅及1栋休闲商业楼构成。其中2#，4#，10#楼为地面以上2~3层，框架结构，地面以上高度为9.60~13.67m；其余建筑为剪力墙结构，地面以上19~20层，总高度为56.95~57.95m；地下室在地面以下一层，局部两层，整个项目的地下室连为一体，地上标准层结构平面示意见图1。抗震设防烈度为7度，基本地震加速度为0.10g，场地类别为Ⅱ类，地震分组第三组，场地特征周期为0.45s。
图1 结构平面示意图
2 隔震设计
2008年汶川地震后，为提高建筑的抗震性能，对2栋2层的框架结构别墅和26栋19~20层的高层剪力墙住宅结构进行了隔震设计，隔震层设置在地下室顶板以上，采用了近4000个隔震支座，隔震涉及建筑面积达40多万m2。隔震支座及装置布置见图2，隔震层施工照片见图3。
图2 隔震支座及装置布置图
图3 隔震层施工照片
隔震支座型号和主要参数见表1。
3 隔震效果
罕遇地震下隔震结构与非隔震结构的层间位移角见图4，可以看出，非隔震结构层间位移角最大值出现在结构中下部；隔震结构层间位移角最大值出现在隔震层，且该位置层间位移角很大，而其余楼层层间位移角均比较小，将其控制在1/600以内，结构可以达到罕遇地震可修的水准，非结构构件破坏大大减轻。
图4 隔震与非隔震结构罕遇地震层间位移角
根据结构楼层位移计算结果，罕遇地震下隔震层位移小于100mm，选用的最小的隔震垫直径500mm，允许位移275mm，可以在更大的地震作用时确保结构的安全。
罕遇地震(220gal)下结构的加速度反应见图5，可见所有楼层的加速度反应都小于地面输入加速度，大部分楼层的加速度反应小于非隔震结构反应的50%，这意味着罕遇地震时楼上的感觉小于地面的感觉，可大大改善使用者的感受，室内家具、设施倾倒的可能性大大减小。
图5 隔震结构罕遇地震下加速度反应及折减系数
从经济性比较来看，采用隔震设计后，结构的直接建设费用大概增加了150元/m2，约为非隔震设计前的10％左右。但使用期间维护及各种失效损失费用也大大减少，与隔震设计前的维护费用对比，隔震设计后其费用投入可以降低50％左右。
4 节点设计
4.1一般节点设计
凯德风尚为了将隔震设计对原建筑方案影响降到最低，并保持原有大范围地下室整体性，因此设计在塔楼首层与地下1层间增设了隔震夹层。在墙顶（底）设置了800mm宽的环梁，环梁上部设置了隔震支墩，如图6所示。
图6 隔震层一般节点
4.2 楼电梯井节点设计
对于电梯间，为了保证电梯竖向空间的连续性及满足楼梯的最小宽度要求，隔震支座偏向一侧布置，如图7所示。
图7 隔震层楼梯剖面图
4.3 设备管线节点设计
隔震层采用的立管、水平管柔性及电缆电线连接做法如图8所示。管道与隔震层墙、柱的距离要满足隔震结构的最大位移要求，以保证隔震层内水平方向具有充分的柔度及位移空间。
图8 设备连接节点设计
5 主要构造措施
5.1 抗拔装置措施
为了控制核心筒角部的拉应力，保证结构在超烈度地震作用下的安全性，设计考虑在相应部位设置抗拔装置的方式以降低支座承担的拉力。
抗拔装置设计如图9所示，其基本形态为相互垂直相扣的两个C字形钢框，该节点在设防烈度水平地震作用下不会发生相互作用，仅在超烈度地震作用下支座出现拉力时发挥作用。单个抗拔装置的抗拔力设计为1666kN左右。
图9 抗拔装置示意图
5.2 抗风装置措施
结构隔震层设计，应该考虑抵抗地基微震动与风荷载提供初刚度的部件。图10即为该装置的设计大样图，称之为X形抗风拉杆。抗风拉杆采用直径为20mm的钢筋与预埋在隔震层上下的U形锚钩相连，一组抗拔装置的抗拉力约186.2kN，抗风拉杆布置的数量根据两个方向风荷载作用下的剪力确定。
图10 抗风拉杆设计大样
更多内容详见《建筑结构》杂志：
2009年第6期文章，题目《成都凯德风尚高层建筑隔震设计与研究》；作者：肖从真,薛彦涛,曾德民,李永双；单位：中国建筑科学研究院；
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