之前推送时，已经有热心的网友帮我指正：STC条件中的25℃电池片温度，而NOCT条件中的20℃是环境温度，此时电池片的温度大约为45~60℃。因此，之前的算法有错误。
非常感谢“周芥锋”的指正。
一、传统的计算方法
在《光伏发电站设计规范(GB 50797-2012)》中，对于光伏组串的设计，提出如下公式：
N—光伏组件串联个数（N取整数）
Kv—光伏组件的开路电压温度系数
K’v—光伏组件的工作电压温度系数
t—光伏组件工作条件下的极限低温
t’—光伏组件工作条件下的极限高温
Voc—光伏组件的开路电压
Vmppt—光伏组件的工作电压
Vdcmax—逆变器允许的最大支流输入电压
Vmpptmax—逆变器MPPT电压最大值
Vmpptmin—逆变器MPPT电压最小值
《光伏发电站设计规范(GB 50797-2012)》属于强制性国标，该方法应该是非常权威的。但仔细思考，不难发现：
上述公式存在一个较大问题！
暂不说问题，先以天合260W多晶硅组件为例，假设当地极端低温为-30℃；逆变器最大开路电压为1000V，MPPT电压在420~850V，利用上述公式进行计算。
表1：光伏组件的技术参数
根据上表，Voc=38.2V、Vmppt=30.6V、Kv= K’v=-0.32%/℃
在极端低温-30℃时，V’oc=44.92V，则N≤22
因此，每个组串最多串联22个组件。
二、传统计算方法的矛盾
然而，我们在进行上述计算时，采用了两个矛盾的假设：
假设1：环境温度为-30℃；
假设2：Voc=38.2V。
注意：Voc=38.2V是在STC条件下（温度：25℃、辐照度：1000W/m2、大气质量：1.5AM），当保证其他两项不变，温度由25℃降低到-30℃时，电压升高到44.92V。但辐照度为1000W/m2时，温度是不可能降到-30℃的！
即：温度：-30℃、辐照度：1000W/m2、大气质量：1.5AM，这种自然环境是根本不存在的！
当出现工作状态极端低温的时候，一定是在凌晨太阳初升的时候。因此，自然界存在的条件应该是：
极端低温：-30℃、辐照度： 200W/m2、大气质量：1.5AM。
那温度：-30℃、辐照度：1000W/m2、大气质量：1.5AM，和上面的条件相比，对电压计算有影响吗？
图1：光伏组件的IV曲线
从图1中我们可以清楚的看出：随着辐照度的降低，光伏组件的Voc是逐渐下降的。因此，用辐照度为1000W/m2时的参数进行计算，结果会有很大的偏差！
三、对传统计算方法的修正
根据图1，当电池片温度：25℃、辐照度：200W/m2时，Voc=36V，则当温度：-20℃、辐照度：200W/m2时，Voc=41.2V，则N≤24。
因此，每个光伏组串最多可以串联24个光伏组件。
然而，当最低温度为-30℃时，则N≤23.
四、串联数量由22变24的好处
好处1：减少项目投资
同样采用265W组件，
当每个阵列采用22*2块组件的方案，86个阵列172个支路可以组成一个容量为1.00276MWp发电单元；
当每个阵列采用24*2块组件的方案，79个阵列158个支路可以组成一个容量为1.00488MWp发电单元。
每个单元节省了7个阵列，支架钢材用量变化不大，但基础投资会减少约 8%；每个单元节省了14个支路，可节约1个汇流箱。
好处2：减少线损
一方面，由于支路数量减少8%，组件到汇流箱的线缆量减少、线损降低；
另一方面，每个串联支路的组件数量增加9.1%，每个支路电压升高约9.1%。由于线损与电压的平方成正比，因此组件到汇流箱的线损大约可减少17.4%。
如果组件到汇流箱的直流线损占总发电量的1%，则方案调整带来的整体系统效率提升大约为0.14%
五、需要强调的问题
光伏组串两端的开路电压收到温度、温度系数、组件的标称功率的影响，能串联几个组件，还是需要详细计算。如：
1）项目场址的极端低温
若采用260W的组件，
当极端低温=-20℃时，可采用24串设计方案，
当极端低温为-30℃时，则应采用23串设计方案。
因此，在温度较高的东南部地区，24串的方案是可行的；但在西北（内蒙、新疆、甘肃、青海等地）地区的很多地方，极端低温可能会达到-30℃以下，24串的方案是不可行的。
2）组件的标称功率
组件的标称功率越大，对应的开路电压越大。同为天合的60片组件，当极端低温=-20℃时，
当采用260W的组件，可采用24串设计方案，
当采用290W的单晶组件（Voc=39.5V，即使在NOCT条件下，Voc=36.6V），则应采用23串设计方案。
3）组件温度系数
不同厂家的组件温度系数不同，温度系数绝对值越大，串联的数量越少。若采用260W的组件、极端低温=-35℃时，
温度系数=-0.32%/℃时，可采用24串方案；
温度系数=-0.33%/℃时，理论上应采用23串方案。
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