一、设备简况：
1号机500MW机组，原机组由列宁格勒金属制造厂设计、生产，在2014年进行通流改造，改造后汽轮机是由北京全四维动力科技有限公司设计、南京汽轮电机有限责任公司生产的超临界压力、单轴、四瓦、四排汽、凝汽式汽轮机，机组型号N550-23.54/540/540型。机组配套使用的高压加热器仍然为原俄供设备，供#8、#7、#6三台台高压加热器，分别从机组的一段抽汽、二段抽汽、三段抽汽供给汽源。本次发生泄漏的#8高压加热器，型号为nB-1700-37-7,水侧工作压力37MPa,汽侧工作压力6.5MPa,工作温度为345±90°C，水侧流量1700±90t/h,水侧入口温度为243C,水侧出口温度为270°C。
二、事前工况：
机组负荷330MW,主汽温度544°C,主汽压力24MPa,再热汽温度542.5°C,再热汽压力2.24MPa。#8高压加热器水位1779m、抽汽温度320°C、抽汽压力3.48MPa;#7高压加热器水位1692mm.抽汽温度268°C、抽汽压力2.31MPa;#6高压加热器水位1641mm.抽汽温度449°C、抽汽压力0.92MPao机组其他参数正常。
三、事件经过：
04:40,机组带330MW负荷运行，8号高压加热器水位突然开始上涨。04:41水位由1414mm±涨至2080mm,达到高压加热器水位高II值，高加解列，高加入口门、出口门联关，高加旁路门开启。04:43水位上涨至5080mm,达到高压加热器水位高III值，汽轮机主保护动作，汽轮机跳闸。停机后检查发现，高压加热器组水侧入口电动门有30%左右未关闭，电动门执行机构的电机有明显过热情况。
四、原因分析：
停机后检查发现泄漏位置在8号高压加热器疏水冷却段处，疏水冷却段内、外分别有五层盘香管，发生泄漏的盘香管为的疏水冷却段由下至上第三层，内、外侧各一根，泄漏点均为盘香管与联箱焊口处。内盘盘香管断口处，有明显的冲刷减薄情况，分析断裂原因为流动加速腐蚀导致盘香管断裂。外盘盘香管齐口断裂，分析原因为内盘盘香管断裂后，将外盘盘香管冲断。高压加热器跳闸后，高压加热器入口电动门RL549未完全关闭，导致高压加热器水位升到高三值机组跳闸。停机后对高压加热器组入口门执行机构进行检查发现，执行机构传动杆轴承套开裂，造成传动轴无法带动传动涡轮运行，致使阀门无法关闭到位。
五、暴露问题：
1、机组高压加热器设备老化，机组检修时未能及时发现由于流动加速腐蚀造成部分加热器盘香管减薄情况，并对减薄管段进行更换，导致设备长时间运行疲劳泄漏。
2、高加入口电动门RL549传动机构检维护不到位，未能及时对磨损轴套进行更换。
3、设备隐患排查不彻底。未能及时发现电动门执行机构轴套开裂隐患。
六、防范措施：
1、对泄漏的#8高压加热器本体进行处理，对泄漏管束周围进行检查，避免由于汽水吹损、管束碎片撞击会造成泄漏管束周边漏管束的损伤，扩大检修范围。并对1号机组所有高压加热器换热管进行管壁厚度检查，修对高压加热器组进行打压试验，确保修后高压加热器无泄漏情况。
2、高压加热器水侧入口门执行机构轴承套进加固，并对入口门、出口门、旁路门的阀门本体及执行机构进行彻底检查，对老化或损坏的执行机构进行更换，确保阀门操作的可靠性。同时将高加进出口阀门、旁路阀门及其执行机构的检修纳入机组计划性检修是的高加检修文件包。
3、利用本次髙压加热器检修\'机会，对高压加热器内部管束及焊口进行抽检，评估1号机组高压加热器的流动加速腐蚀情况，根据评估情况，制定后续方案，避免类似泄漏情况发生。
4、高压加热器投入时温升速度不应大于3°C/min,退出时温降速度不应大于2°C/mino
5、高加水位应控制在下端差设计值对应的水位，不应低水位运行，严禁无水位运行。
6、制定计划，对#1机组未泄漏的其他高低压加热器和厂内其他机组的所有高低压进行查漏（二、三期机组高低压加热器进行涡流探伤）。
附件：
8号高压加热器最下层盘香管的断裂处
8号高压加热器最下层盘香管的断裂处
外盘盘香管的断口
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