东莞东坑镇高大模板专项方案

高大模板支撑专项方案

一、编制依据

1、主要依据

本工程高大模板支撑专项方案依据国家现行规范标准，我公司企业标准和成功的管理经验，及工程施工图和工程招标文件编制而成。

工程项目施工图：海口市城市规划设计研究院设计的结构平面图S10～19号，施工立面和剖面图等相关施工图。

2、规范规程

本工程的建筑、结构施工图；

《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；

《建筑施工安全技术手册》；

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；

《混凝土泵送施工技术规程》（JGJ/T10-95）；

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2002年版）；

《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）；

《建设工程安全生产管理条例》；

《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号

《广东省建设工程文明施工若干规定》；

《广东省建设工程高支撑系统施工安全管理办法》；

《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006年版）；

《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；

《木结构设计规范》（GB50005-2003）（2005年版）；

《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；

建设部、各省市有关高支模施工技术、质量、安全和文明的规定。

二、工程概况

本工程位于东莞东坑镇，是一幢公共性医疗院、办公建筑，总建筑面积为10156平方米。设钢筋混凝土柱下独立基础，地上七层，建筑结构较为简单；首层大堂及三至六层外挑梁中有高支撑的设置，以下为全工程中的高支撑构件列表：

高支撑梁模板列表：

序号

支模类型

梁号

楼层

轴号

跨度（m）

支模高度（m)

梁截面(mm)

梁截面积(m2)

A类

KL28

三层楼面

1-CX1-4、5

10.0

9.0

300X850

0.26

A类

KL22

三层楼面

1-BX1-4、5

10.0

9.0

250X850

0.21

A类

KL2

六层楼面

2-3X2-C’

2.60

10.5

300X700

0.21

B类

L21

三层楼面

1-4、5

10.0

9.0

250X650

0.16

C类

KL4(双梁)

六层楼面

2-5X2-C’

2.60

10.50

500X700

0.35

D类

KL9（边梁）

六层楼面

2-12X2-C’

2.60

10.50

250X700

0.18

E类

L28

三层楼面

1-4、5

8.56

9.0

250X550

0.14

高支撑楼板模板列表：

序号

支模类型

板号（区域）

板厚h(mm)

楼板标高

支模高度（m)

立杆基础

A类

1-4、5XB-C’

120

+10.00

9.0

C20/300mm

A类

2-3、12X2-C、

120

+20.50

10.5

C30/120mm

三、施工计划

1、施工进度计划

运用统筹原理和优化理论，利用电子计算机对施工进度计划实行及时科学的优化、调整，从而合理安排施工程序，科学组织施工管理，缩短工期。

2. 材料计划

根据现有实际情况选择高支模施工的使用材料如下(按高支模区域1计算)：

序号

材料

型号

单位

数量

钢管

48X3.0

吨

16.3

模板

18厚夹板

平方米

450

木枋

80X80mm

米

4000

钢管扣件

对接扣件、直角扣件等

套

6000

对拉螺栓

直径12或14

套

120

底座、支托

与立杆48X3.0配套

套

350

机具配备

机具名称

数量

备注

架子扳手

15把

架子工搭设和拆除架子用

力矩扳手

2把

检查架子扣件拧紧力度是否达到要求

倒链

2把

调整架子水平弯曲度

3. 材料要求

1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板；

2、梁底枋、侧模板的竖直枋木采用80mm×80mm松枋木；托梁采用80mm×80mm松枋木和3.0厚φ48×3.0钢管；

3、楼面模板底采用80mm×80mm松枋木；托梁采用80mm×80mm松枋木；

4、模板和枋木材质满足《木结构设计规范》GB 50005－2003的要求，截面尺寸符合设计要求。各类模板用材应符合《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录A的要求。

5、梁、楼面支撑采用3.0厚φ48钢管、可调式U型上托盘和可调式或固定底座；钢管钢材采用Q235。

6、剪刀撑、纵横水平拉杆采用3.0厚φ48钢管。钢材采用Q235。

7、钢管：应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定，有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合JGJ130规范第3.1.1条的规定。杆件应平直，两端面应平整，不得有斜口、毛口；严禁有硬伤（硬弯、夹扁等）及严重锈蚀等现象，钢管壁厚不小于设计要求，钢管必须涂有防锈漆。如钢管有严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的不得使用；禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。对不符合要求的钢管禁止使用。

8、扣件：应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定，性能均满足国家规范要求，配件齐全，材料必须经过验收合格后方允许使用，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件的规定抽样检测，旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用出现，滑丝的螺栓必须更换，新旧扣件均应进行防锈处理。扣件的紧固程度应在40～50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨。各杆件端头伸出扣件的盖板边缘的长度不应小于100mm。

9、钢管配套底座，50mm厚木板用作钢管的底部垫块。

四、施工工艺技术

4.1梁模板支撑设计

根据高支模梁和板的列表，支模高度均超过8米，若选用门架，门架间的接口较多，难于控制施工质量，因此项目部选用钢管作为高支撑的支架。

A类梁截面为300×850mm的梁（相同搭设于250×850mm、300×700mm）：

第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨双钢管Φ48×3.0@900mm；钢管纵向@900mm，钢管横向@900mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。

B类梁截面为250×650mm的梁：

第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@900mm；钢管纵向@900mm，钢管横向@900mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ12,横向间距600mm，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结,侧模厚度18mm。

C类梁截面为500×700mm的梁（双梁）：

D类梁截面为250×700mm的梁（边梁）：

第一层龙骨80×80mm单木枋@300mm，第二层龙骨Φ48×3.0双钢管；钢管纵向@900mm，钢管横向@900mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓1排φ14，采用双钢管作为横檩，用蝴蝶扣与对拉螺栓联结，侧模厚度18mm。

E类梁截面为250×550mm(相同搭设于200×500mm及550mm以下)的梁

第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@900mm；钢管纵向@900mm，钢管横向@900mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓0排，侧模厚度18mm

4.2楼板模板支撑设计

A类楼板厚度为120mm：

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距450mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。

4.3主要构造措施

4.3.1基础处理

1.高支模范围的钢管立柱支承在楼板面上，楼板的混凝土强度均达到C20、或C30强度，厚度为120mm,承受立杆的压力和冲切力的能力强，支承高支模立杆时的强度应达到75%，底部套定型钢板底座直接支承在混凝土楼板上，或采用50mm厚度木板支承。

4.3.2纵横水平拉杆设置

1.在钢管支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，用ф48钢管拉结，以后纵横水平拉杆每1500mm高设置一道；水平拉杆端头伸出扣件边缘长度不应少于100㎜，水平拉杆端头有混凝土梁、柱的应与混凝土梁、柱顶紧，全高共设置三道抱箍。

水平杆与梁顶紧大样图

2.在进行梁板高支模施工时，水平拉杆或高支模内钢管立杆（通过短钢管）与预埋在每层结构边梁的短钢管作有效拉结，要求用双扣件扣牢。

3.边梁采用以下方式与外高支模水平拉杆作有效拉结，要求预埋钢筋长度不少于25，见下详图，

水平杆与边梁锚固图

4.3.3剪刀撑的设置

高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于10m设竖向剪刀撑，纵向设置时，梁跨度小于10米时，全跨度内不少于三道剪刀撑，应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45～60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。

在竖向剪刀撑部位的顶部、中间以及扫地杆处设置水平剪刀撑。（详细设置情况，参见《剪刀撑布置平面图》M-4，M-11。

4.3.4立杆的设置

高支模支撑的高度为9.0和10.5，超过单根φ48钢管的长度，因此在对接时，相邻立杆接口不得在同一步跨内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心距离主节点不宜大于步距的1/3。

4.4主要施工流程

4.4.1、模板安装

(1)先在楼面上弹出轴线、梁位置线按施工方案标出立杆安装位置，然后在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，装柱头模板。

（2）根据模板的施工图架设支撑和木楞。支架排列要考虑设置施工通道。

(3)钢管立杆须设置底座，立杆垂直度容许偏差为全高不大于1/600及±20mm，上下层支柱应在同一竖向中心线上。各层支柱间的水平拉杆和剪刀撑与立柱要有效连接。

(4)通线调节钢管立杆的高度，将托梁找平，架设托梁及梁底枋木。

(5) 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁底板跨度大于及等于4m时，跨中梁底处应按要求起拱，起拱高度为梁跨度的1.5‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。

(6) 梁侧模板：先安装梁底模板，待安装完钢筋后再安装梁侧模板、压脚板（枋）、斜撑、对拉螺丝等。

(7)楼面模板铺完后，应认真检查支撑是否牢固，模板梁内、板面应清扫干净。模板应拼缝平整严密,拼缝位置下面必须要有次龙骨支撑并钉牢.拼缝处内贴胶带,防止漏浆.

(8)钢管立杆上可调底座的调节螺杆伸出长度不超过200㎜。

(9)在楼层特别高的楼层层间安装钢管立杆时，立杆要同时安装水平拉杆、剪刀撑，并采用扣件与钢管立杆扣牢。钢管上部安装的可调托座要牢固承托上部托梁。

（10）高支模支顶周边和高支模范围内纵横每隔不大于10m设竖向剪刀撑，剪刀撑应由底至顶连续设置，用钢管拉结，斜杆与地面倾角为45～60o，并与地面顶紧，剪刀撑与钢管立杆有效连接。水平拉杆端头有混凝土柱的应与混凝土柱顶紧，或者每隔两步水平拉杆与柱抱箍，同时水平拉杆端头与在楼面结构梁预留钢管扣件连接。

4.4.2、模板拆除

（1）模板拆除要求

1）模板拆除措施应经有关单位批准，拆除模板的时间可按现行国家标准《混凝土结构施工质量验收规范》GB 50204的有关规定执行。

2）当混凝土未达到规定强度或已达到设计规定强度，需提前拆模或承受部分超设计荷载时，必须经过计算和技术主管确认其强度能足够承受此荷载后，方可拆除。

3）拆模前应检查所使用的工具有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。

4）模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设置围栏，其内不得有其他工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛抛掷。

5）拆模的顺序和方法应该按模板的设计规定进行。当设计无规定事，可采取先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按规定地点堆放。

6）多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，人员应站在安全处。

7）高处拆模板时，应符合有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。

8）在提前拆除互相搭连并涉及其他后拆模板的支撑时应补设临时支撑。拆模时，应逐快拆卸，不得成片撬落或拉倒。

9）拆模如遇到中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。

10）已拆除了模板的机构，应在混凝土强度达到涉及强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度之前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。

11）遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨后应先清扫施工现场积水，方可进行工作。

12）拆除有洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施洞口模板拆除后，应按国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80的有关规定及时进行防护。

（2）支架立柱拆除

1）当拆除模板时，应在其下面临时搭设防护支架，使所拆模板先落在临时防护支架上。

2）当立柱的水平拉杆超出2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。

3）当拆除大于6m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧一片拉倒的拆除方法。

4）拆除平台、楼板下的立柱时，作业人员应站在安全处。

5）对已拆下的模板、立柱及其他零配件应及时运到指定的地点。

（3）普通模板拆除

1）梁、板模板应先拆梁侧，在拆板底模，最后拆除梁底模，并应分段分片进行，严禁成片撬落或成片拉拆。

2）拆除时，作业人员应站在安全的地方进行操作，严禁站在已拆或松动的模板上进行作业。

3）拆除模板时，严禁用铁棍或铁锤乱砸，已拆下的模板妥善传递或用绳钩放置地面。

4）严禁作业人员站在悬臂结构边缘敲拆下面的底模。

5）待分片、分段的模板全部拆除后，方允许将模板、支架、零配件等按指定地点运出堆放，并进行拔钉、清理、整修、刷防锈油或脱模剂，入库备用。

4.5质量标准

我公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。

4.5.1质量控制内容

主控项目：

1. 安装现浇结构的上层模板及其支撑时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，立柱应铺设垫板。

2．涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。

3.钢管、配件应有产品说明书及出厂合格证。

4.有弯曲、凹腔、裂缝、锈蚀严重和焊口断裂的钢管不得使用。

一般项目：

1．模板安装的一般要求，观察检查。

(1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，模板内无积水；

(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂；

(3)浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；

2．模板应平整光洁，不得产生影响混凝土表明质量的，粗糙、麻面。观察检查。

3.本工程现浇钢筋混凝土粱、板，起拱高度为跨度的1‰。水准仪、拉线和尺量检查．

4．固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差符合规定。尺量检查。

5.现浇结构模板安装的偏差符合规定。经纬仪、水准仪、2m靠尺和塞尺、拉线和尺量检查。

6.模板安装的允许偏差应符合下表中规定。

一般项目

预埋件、预留孔偏差

预埋钢板中心线位置(mm)

预埋管、预留孔中心线位最(mm)

插筋

中心线位置(mm)

外露长度(mm)

＋10，0

预埋螺栓

中心线位置(mm)

外露长度(mm)

＋10，0

预留洞

中心线位置(mm)

尺寸(mm)

＋10，0

模板安装允许偏差

轴线位置(mm)

底模上表面标高(mm)

±5

截面内部尺(mm)

基础

±10

柱、墙、粱

＋4，－5

层高垂直度(mm)

不大于5m

大于5m

相邻两扳表面高低差(mm)

表面平整度(mm)

4.5.2模板拆除质量应符合的规定

主控项目

底模及其支撑拆除时的混凝土强度应符合设计要求。

检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100％。

一般项目

1、侧模拆除时的混疑土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。

2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。

4.5.3施工注意事项

1．避免工程质量通病

(1)模板安装前，先检查模板钢管、构配件等的质量，不符质量标准的不得投入使用。

(2)梁模板；防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模爆模、局部模扳嵌入柱梁间，拆除困难的现象。

措施：a.支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。

b．梁侧模必须有压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。

c.混凝土浇筑前，模板应充分用水浇透。

(3)板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象．

措施：a.搂板模板厚度要一致，木楞材料要有足够的强度和刚度，木楞面要平整。

b．支撑要符合规定的主控项目要求，不同直径的钢管不能混用。严格按要求控制钢管安装的垂直度。

c.板模按规定起拱。

(4)钢管支撑局部沉降：在钢管支撑下部位加设底座，楼板能满足承载力要求，。

(5)钢管底座整体不稳定：可调底座及可调托座螺栓伸出自由长度不能超过20cm，要安装足够的交叉支撑，钢管的水平拉杆要与邻近坚固物连结，使钢管不产生位移。

2．主要安全技术措施

(1)支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支撑、模板联结稳固，不得空架浮搁。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。

(2) 拆模时应搭设工作平台。

(3)拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。

(4)避免使用质量不合格的钢管及其配件，确保钢管结构稳定和足够的承载力。

(5)施工过程剪刀撑、水平撑(水平钢管)不能任意拆除。

3．成品保护

(1)坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。

(2)材料应按编号分类堆放。

(3)使用后拆卸下来的钢管及其构件，将有损伤的钢管及构件挑出，重新维修，严重损坏的要剔除更换。

(4)钢管支撑可调底座及可谓托座螺纹上的锈斑及混凝土浆等要清除干净，用后上油保养。

(5)搬运时，钢管、扣件等不能随意投掷。

五、施工安全保证措施

5.1安全组织机构

本工程工期较短,高支模施工属于关键工序，其施工难度较大，施工过程中的安全问题尤为重要，主要体现在顶板模板的安装及模板支架的强度及稳定性方面，为了安全、优质、高效、如期的完成该模板分项工程，特成立安全管理小组进行管理。

职务

姓名

职责

组长

黄照辉

统管施工现场安全管理工作

副组长

黄景全

具体安全工作的落实与检查

副组长

彭伟驹

对各施工班组的安全进行日常检查

组员

王逸鹏

模板班组的安全技术交底

组员

殷火金

模板班组的安全检查

组员

谢志畴

安全检查

组员

黄亮泰

安全检查

组员

邓柱芬

安全检查

组员

侯晋川

安全检查

组员

白长兵

安全检查

组员

黄沛球

安全检查与验收

5.2一般安全措施

1、从事模板作业的人员，应经安全技术培训。从事高处作业人员，应定期体检，不符合要求的不得从事高处作业。

2、安装和拆除模板时操作人员应佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。安全帽和安全带应定期检查，不合格者严禁使用。

3、模板及配件进场应有出厂合格证或当年的检验报告，安装前应对所用部件（立柱、楞梁、吊环、扣件等）进行认真检查，不符合要求者不得使用。

4、应严格按施工设计与安全技术措施的规定进行施工。模板在安装、拆除作业前，工程技术人员应以书面形式向作业班组进行施工操作的安全技术交底，作业班组应对照书面交底进行上、下班的自检和互检。

5、施工过程中的检查项目应符合下列要求：

1）垫木应满足设计要求

2）垫底位置应正确，顶托螺杆伸出长度应符合规定。

3）立杆的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。

4）扫地杆、水平拉杆、剪刀撑等的设置应符合规定，固定应可靠。

5）安全网和各种安全设施应符合要求

6、在高处安装和拆除模板时，周围应设安全网或搭脚手架，并应加设防护栏杆。在临街面及交通要道区，尚应设警示牌，派专人看管。

7、作业时，模板和配件不得随意堆放，模板应放平稳，严防滑落。脚手架或操作平台上临时堆放的模板不宜超过3层，安装模板时，安装所需要的各种配件应置于工具箱或工具袋内，严禁堆放在模板和脚手架上；安装所有工具应挂系在作业人员身上或置于所佩戴的工具袋内，不得掉落。脚手架或操作平台上的施工总荷载不得超过其设计值。

8、对负荷面积大和高4m以上的支架立柱采用扣件式钢管、门式钢管脚手架时除应有合格证外，对所用扣件应采用扭矩扳手进行抽检，达到合格后方可承力使用。

9、多人共同操作或用杠抬组合钢模板，必须密切配合、协调一致、互相呼应。

10、施工用的临时照明行灯的电压不得超过36V；当为满堂模板、钢支架及特别潮湿的环境时，不得超过12V。照明行灯及机电设备的移动线路应采用绝缘胶套电缆线。

11、有关避雷、防触电和架空输电线路的安全距离应符合国家现行标准《施工临时用电安全技术规范》JGJ 46的有关规定。施工用的临时照明和动力线应采用绝缘电缆线，且不得直接固定在钢模板上。夜间施工时，应有足够的照明，并应制定夜间施工的安全措施。施工用临时照明和机电设备线严禁非电工乱拉乱接。同时还应经常检查线路的完好情况，严防绝缘破损漏电伤人。

12、板安装高度在2m及以上时，应符合国家现行标准《建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 80的有关规定。当模板安装高度大于3.0米时，必须搭设脚手架，除操作人员外，脚手架下不得站其他人。

13、模板安装时，上下应有人接应，随装随运，严禁抛掷。且不得将模板支搭在门窗框上，也不得将脚手架支搭在模板上，并严禁将模板与上料井架及有车辆运行的脚手架或操作平台。

14、支模过程中如遇到中途停歇，应将已就位模板或支架连接稳固，不得浮搁或悬空。拆模中途停歇时，应将已松扣或已拆松的模板、支架等拆下运走，防止构件坠落或作业人员扶空坠落伤人。

15、作业人员严禁攀登模板、斜撑杆、拉条或绳索等，不得在高处的墙顶、独立梁或在其模板上行走。

16、吊装模板时，必须符合下列规定：

1）作业前必须检查绳索、卡具、模板上的吊环，必须完整有效，在升降过程中要有专人指挥，统一信号，密切配合。

2）调运大块或整体模板时，竖向吊运不应少于两个吊点，水平吊运不应少于4个吊点。吊运必须使用卡环连接，并应稳起稳落，待模板就位安装牢固后，方可摘除卡环。

3）吊运散装模板时，必须码放整齐，待绑扎牢固后方可起吊。

17、模板施工中应设专人负责安全检查，发现问题应报告有关人员处理。当遇险情时应立即停工和采取应急措施；待修复或排除险情后，方可继续施工。

18、施工机具设专人维修保养，避免机械伤害和触电事故的发生。

19、在大风地区或大风季节施工时，模板应有抗风的临时加固措施。

20、当遇大雨、大雾、沙尘或6级以上大风等恶劣天气时，应停止露天高处作业。雨停止后，应及时清除模板和地面上的积水。

21、使用后的模板应拔除铁钉，分类进库，堆放整齐。若为露天低、堆放，顶面应遮防雨篷布。

22、木料应堆放在下风向，离火源不得小于30米，切料场四周应设置消防器材。

5.3混凝土浇筑安全针对性措施

1、浇砼前模板的验收必须仔细认真，模板体系必须经过有关方验收合格并办理完毕签证手续后方允许浇筑混凝土。

2、混凝土由梁中向两侧对称浇筑，梁高度大于1000mm的梁分层浇筑，分层高度不大于500mm，上层混凝土的浇筑在其下混凝土初凝前完成，且不大于1h。

3、布料设备不得碰撞或直接搁在模板上，振捣时用细棒密振，不使用大功率振动棒，以减小对模板的侧压力。

4、砼施工时配备3个木工跟班随时检查楼板支顶情况，发现问题立即处理；必要时停止砼捞制，将问题处理后方可继续施工。

5、砼浇筑前必须做好模板系统内人员的清场工作，浇筑期间任何人不得随意进入模板系统下。

6、浇筑楼板及屋面混凝土时应随浇随整平，不得在同一处连续布料。不得让混凝土大量堆积在某个施工面，楼面的砼堆积高度不宜超过300mm，造成局部荷载过大而对模板及支撑不利。

7、砼浇筑过程中，设专人负责检查模板及支撑的情况，发现异常立即停工，迅速疏散作业人员，组织人力排除险情，方能复工。

8、捞砼时绝对禁止拆除任何模板，现场设专人负责监管。

9、浇灌柱混凝土时，应设操作平台，不得直接站在模板或支撑上操作。在操作平台上的施工人员应戴上安全带。

10、振捣器电缆不得在钢筋网上拖来拖去，以防破皮漏电，电缆长度不应超过30米，操作者应穿胶鞋（靴），戴绝缘手套。振捣器需维修保养时必须切断电源。

11、施工现场电动振动设备应有专人使用，不能随地丢放。

5.4模板拆除安全针对性措施

1、检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求达到100％。

2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支撑宜分散堆放并及时清运。按拆模方案观察检查。

3、拆模时应搭设工作平台。

4、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒塌的措施。

5.5监测方案

项目部准备在现场采用水准仪（S3型二台）及经纬仪（J2型一台）进行施工过程自我监测。

1、监测项目：支架沉降和水平位移，以及支承地面稳定性沉降观测。

2、测点布设：在跨中位置，每个监测剖面布设一个支顶水平位移监测点、二个支顶沉降观测点。（详见监测点布置图）

3、观测方法

将观测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上；

测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记；

高支模体系监测示意图

4、监测频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔30min测量一次，并与初始值相对比，得出沉降、位移量,监测时长包括混凝土终凝后的24小时。

5、变形监测预警值：

梁的支架沉降位移预警值取8mm，沉降位移允许值取10mm；梁的支架水平位移预警值取5mm，水平位移允许值取8mm。

6、注意事项：对焊接钢筋、线锤、标示角钢等应做好保护，并挂好警示牌，防止人为破坏。当沉降量超出预警值时，立即通知作业人员进行疏散，并通知相关部门人员来处理。

5.6应急救授方案

（一）施工现场内外医疗设施状况

因施工现场离医院比较近，因此项目部在施工现场只设立普通医务室，如果现场医务室无法医治的将马上派车送至最近的东莞市人民医院进行医治。

（二）基本原则与方针

为加强东莞市第三人民医院施工总承包工程的安全生产管理，保证安全生产事故应急救援工作能可靠、高效、有序地进行，最大限度地减轻事故造成的损失，根据《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》，以及上级的有关文件精神，结合本工程的实际情况，制定本《安全事故应急救援预案》（下简称《预案》）。

（三）安全事故应急救援组织机构及职责

工程项目部成立重大事故应急救援“指挥领导小组”，由项目经理、项目副经理、技术负责人、生产、安全、设备、保卫等负责人组成，下设应急救援专业小组。应急救援领导小组设在质安部，日常工作由质安部兼管负责。发生较大事故时，领导小组迅速到达指定岗位，因特殊情况不能到岗的，按指挥机构组成名单排序递补。以指挥领导小组为基础，成立重大事故应急救援指挥部，以项目经理为总指挥，项目副经理和总工程师为副指挥，负责事故的应急救援工作的组织指挥。

总指挥：张镇坤电话:13380120686

副总指挥：黄照辉电话:13802453122

事故现场处置总协调：王逸鹏电话:13829233469

事故报警：邓柱芬电话:0769-84323582

事故现场伤病员处置：殷火金电话:13825760957

事故善后处理：黄景全电话:13326862898

事故调查：丁方东电话:0769-21367463

应急准备、救护知识宣传：彭伟驹电话:0769-84323280

应急电话：13326862898

项目部办公室电话：(0769)-83383786

救护电话：120

火警电话：119

盗警电话：110

1、职责和分工：

1）项目经理负责组织成立事故现场应急指挥小组，在事故发生时亲临现场指挥应急抢险救援工作，项目总工程师、其他副经理及全体职工个人分别对应预案的响应负责。

2）主管生产副经理负责应急预案的启动及实施，并对以下工作负责：

①按国家规定配置应急救援（消防）设施和器材、设置安全标志及报警、通讯设施，并定期组织检查维修，确保设施和器材完好、有效。

②定期组织开展安全检查，及时消除或控制各类事故隐患。

③组建一支以他为组长的，经过应急培训演练的应急救援小组。并确保应急小组人成员熟知各种危险品及机械设备的性质及应急处理方法；熟练掌握各种应急救援器材的使用方法，保持与各小组成员之间的通讯联络畅通，一旦事故报告后，能立即通知应急小组前往处理。

④制定并实施项经部应急救援培训、演练计划，组织对应急救援小组及全体职工进行应急救援相关知识的培训及演练。

3）安全员负责现场安全生产、文明施工监督检查工作。安全员的职责有：

①协助主管生产副经理对所有人员进行安全宣传教育及培训教育，培训内容应包括应急救援知识、紧急情况下的报警、疏散、紧急救护等常识，使其熟知防止事故和应付紧急情况的能力。

②不定期地对施工现场的设备或设施进行标识和检查，及时消除各类事故隐患，对设施或设备使用人员进行相应的安全操作和应急处理的教育。

③协助材料员对易燃、易爆物品的储存及使用的安全管理，确保所有易燃、易爆物品能在安全的条件下储存或进行使用，防止因设备损坏、操作失误等原因造成事故的发生。

④保障现场及危险品专用仓库内外的疏散通道、安全出口畅通，并设置符合国家规定的安全疏散标志。

4）项经部材料员负责项经部危险物品的管理，材料员的职责有：

①确保危险品专用仓库符合有关安全、防火规定，并据危险品的种类、性能、设置相应的通风、泄压、防火、防爆、防毒、监测、报警、防晒、防潮、避雷、防护围堤等安全设施。

②定期对危险品储存仓库进行检查，并随时掌握危险品的储存、保管、发放及使用情况。

5）全体职工个人在搞好安全生产的同时，必须认真学习并严格执行相关文件及本预案的各项规定，熟知各类危险品的特性及应急处理方法，并配合做好危险品的储存、管理及使用等工作，积极配合做好应急处理、救援行动和事故调查处理等工作。

（五）各类事故的预防措施

1、个体伤害事故应急预案：

1）触电事故

（1）施工现场可能发生触电伤害事故的环节

工程与外电高压线之间不达安全操作距离或防护不符合安全要求；临时用电架设末采用 TN-S系统、不达“三级配电两级保护”要求；雨天露天电焊作业；不遵守手持电动工具安全操作规程；照明灯具金属外壳末作接零保护，潮湿作业末采用安全电压；高大机械设备末设防雷接地；非专职电工操作临时用电等。

（2）预防措施

① 施工现场做到临时用电的架设、维护、拆除等由专职电工完成。

② 工程的外侧防护与外电高压线之间必须保持安全操作距离。达不到要求的，要增设屏障、遮栏或保护网，避免施工机械设备或钢架触高压电线。无安全防护措施时，禁止强行施工。

③ 综合采用TN-S系统和漏电保护系统，组成防触电保护系统，形成防触电二道防线。

④ 不得在高、低压线下方施工、搭设工棚、建损造生活设施或堆放构件、架具、材料及其他杂物。

⑤ 坚持“一机、一闸、一漏、一箱”。配电箱、开关箱要合理设置，避免不良环境因素损害和引发电气火灾，其装设位置应避开污染介质、外来固体撞击、强烈振动、高温、潮湿、水溅、以及易燃易爆物等。

⑥ 雨天禁止露天电焊作业。

⑦ 按照《建筑施工临时用电安全技术规范》的要求，做好各类电动机械和手持电动工具的接地或接零保护，保证其安全使用。凡移动式照明，必须采用安全电压。

⑧ 坚持临时用电定期检查制度。

2）高处坠落及物体打击事故

（1）施工现场可能发生高处坠落和物体打击事故的环节

临边、洞口防护不严；高处作业物料堆放不平稳；架上嘻戏、打闹、向下抛掷料；不使用劳保用品，酒后上岗，不遵守劳动纪律；起重、吊装工末按安全操作规程操作，龙门、井架吊篮乘人。

（2）预防措施

① 凡在距地2m以上，有可能发生坠落的基坑边、基槽边、预留洞口、通道口、基坑口等高处作业时，都必须设置有效可靠的防护设施，防止高处坠落和物体打击。

② 施工现场必须制定安装和拆除施工方案，严格遵守安装和拆除顺序，配备齐全有效限位装置。在运行前，要对超高限位、制动装置、断绳保险等安全设施进行检查验收，经确认合格有效，方可使用。

③ 脚手架外侧边缘用密目式安全网封闭。搭设脚手架必须编制施工方案和技术措施，操作层的跳板必须满铺，并设置踢脚板和防护栏杆或安全立网。在搭设脚手架前，须向工人作较为详细的交底。

④ 模板工程的支撑系统，必须进行设计计算，并制定有针对性的施工方案和安全技术措施。

⑤ 严禁架上嬉戏、打闹、洒后上岗和从高处向下抛掷物块，以避免造成高处坠落和物体打击。

3）机械伤害事故：

（1）施工现场可能发生机械伤害的环节

机械设备未按说明书安装、未按技术性能使用；机械设备缺少安全装置或安全装置失效；对运行中的机械进行维修、保养、调整，未按操作规程操作；机械设备带病运作。

（2）预防措施

① 机械设备应按其技术性能的要求正确使用。缺少安全装置或安全装置已失效的机械设备不得使用。

② 按规范要求对机械进行验收，验收合格后方可使用。

③ 机械操作工持证上岗，工作期间坚守岗位，按操作规程操作，遵守劳动纪律。

④ 处在运行和运转中的机械严禁对其进行维修、保养或调整等作业。

⑤ 机械设备应按时进行保养，当发现有漏保、失修或超载带病运转等情况时，有关部门应停止其使用。

4）中毒事故：

（1）施工现场可能发生中毒的环节

现场焚烧的有毒物质；食堂采购的食物中含有毒物质或工人食用腐烂、变质食品；工人冬季取暖时发生煤气中毒。

（2）预防措施

① 严禁现场焚烧有害有毒物质。

② 工人生活设施符合卫生要求，不吃腐烂、变质食品。炊事员持健康证上岗。暑伏天要合理安作息时间，防止中暑脱水现发生。

③ 冬天取暖时采取足够的通风措施。

2、火灾、化学物品爆燃或爆炸应急预案：

1）火灾事故：

（1）施工现场发生火灾的主要环节

电气线路超过负荷或线路短路引起火灾；电热设备、照明灯具使用不当引起火灾，大功率照明灯具与易燃物距离过近引起火灾，电弧、电火花等引起火灾。电焊机、点焊机使用时电气弧光、火花等会引燃周围物体，引起火灾；民工生活、住宿临时用电拉设不规范，有乱拉乱接现象。民工在宿舍内生火煮吃、取暖引燃易燃物质等。

（2）预防措施

① 做施工组织设计时要根据电器设备的用电量正确选择导线截面，导线架空敷设时其安全间距必须满足规范要求。

② 电气操作人员要认真执行规范，正确连接导线，接线柱要压牢、压实。

③ 现场用的电动机严禁超载使用，电机周围无易燃物，发现问题及时解决，保证设备正常运转。

④ 施工现场内严禁使用电炉子，使用碘钨灯时，灯与易燃物间距要大于30cm，室内不准使用功率超过60w的灯泡。

⑤ 使用焊机时要执行用火证制度，并有人监护、施焊周围不能存在易燃物体，并配备防火设备。电焊机要放在通风良好的地方。

⑥ 施工现场的高大设备做好防雷接地工作。

⑦ 存放易燃气体、易燃物仓库内的照明装置一定要采用防爆型设备，导线敷设、灯具安装、导线与设备连接均应满足有关规范要求。

2）易燃、易爆危险品引起火灾、爆炸事故

（1）施工现场由于易燃、易爆物品使用引起火灾、爆炸的主要环节

施工现场的使用油漆、汽油等涂料或溶剂；使用挥发性易燃性溶剂稀释的涂料时使用明火或吸烟；焊、割作业点与氧气瓶电石桶和乙炔发生器等危险品的距离过小；

（2）预防措施

① 使用挥发性、易燃性等易燃、易爆危险品的现场不得使用明火或吸烟，同时应加强通风，使作业场所有害气体浓度降低。

② 焊、割作业点与氧气瓶、电石桶和乙炔发生器等危险品物品的距离不得少于10m，与易燃、易爆物品的距离不得少于30m。

③ 施工中严格控制建筑材料、模板、施工机械、机具或其他物料在楼层或屋面的堆放数量和重量，以避免产生过大的集中荷载，造成楼板或屋面断裂。

3）暴风雨应急预案：

（1）施工现场由暴风雨引起伤亡事故的主要环节，强风高处作业（阵风六级、风速10.8m/s）；

（2）预防措施

六级以上大风严禁登高作业，提升架、塔吊应按规定安装接地保护和避雷装置。

7）各类事故的处置程序和抢险措施

6、应急救援处置程序：

施工现场一旦发生事故时，施工现场应急救援小组应根据当时的情况立即采取相应的应急处置措施或进行现场抢救，同时要以最快的速度进行报警，应急指挥领导小组接到报告后，要立即赶赴事故现场，组织、指挥抢救排险，并根据规定向上级有关部门报告，并迅速采取以下措施，尽量把事故控制在最小范围内，并最大限度地减少人员伤亡和财产损失：

①撤离、疏散事故可能波及区域内的其他人员；将事故区域内的危险品、易燃物品及设备等转移至安全区域。

②清理路障，并保持场内外的道路畅通，并在路口为救护车或消防车指示最近的路线；若在夜间应在现场的设置足够的临时照明。

③协助、配合医护人员抢救伤员，将伤员送上救护车；为消防队员指出最近的消防水源。

④协助消防队员灭火，阻止事故蔓延扩大（如防止火势窜入临近建筑物，防止燃油泄露至其它部位）。

⑤加固有倒塌危险的设施及建筑物，用警戒旗、绳封闭事故可能波及区域，并竖起“此处危险、禁止入内”的警告标志，夜间应使用声光报警设备发出信号；避免无关人员进入此区域。

⑥根据需要，为在此进行救治、处理事故等人员提供安全防护设备（如橡胶手套、裤子、长靴、防毒面罩、呼吸器等）或工具。

⑦事故处理结束后，应急救援组对事故区域进行必要的整理，消除事故遗留的材料对人员或环境造成的伤害可能性。

⑧事故处理结束后，项经部经理按《事故调查程序》规定，组织或协合上级主管部门对事故进行调查、处理，并对调查及处理情况作书面记录备案，并向上级主管部门及业主提交事故记录或报告的复印件。

7、报警和联络方式：

一旦发生事故时，施工现场应急救援小组在进行现场抢救、抢险的同时，要以最快的速度通过电话进行报警，如有人员伤亡的，要拨打“120”急救电话；如果发生火灾，应拨打“119”火警电话。

8、各类事故的抢险措施：

1）触电事故的抢险措施

一旦发生触电伤害事故，首先使触电者迅速脱离电源（方法是切断电源开关，用干燥的绝缘木棒、布带等将电源线从触电者身上拨离或将触电者拨离电源），其次将触电者移至空气流通好的地方，情况严重者，边就地采用人工呼吸法和心脏按压法抢救，同时就近送医院。

2）高处坠落及物体打击事故的抢险措施

工地急救员边抢救边就近送医院。

3）坍塌事故的抢险措施

一旦发生事故，应尽快解除挤压，在解除压迫的过程中，切勿生拉硬拽，以免进一步伤害，现场处理各种伤情，如心肺复苏等。同时，就近送医院抢救。严重可能全身被埋，引起土埋窒息而死亡，在急救中应先清除头部的土物，并迅速清除口、鼻污物，保持呼吸畅通。

4）机械伤害事故的抢险措施

（1）对于一些微小伤，工地急救员可以进行简单的止血、消炎、包扎。

（2）就近送医院。

5）中毒事故的抢险措施

施工现场一旦发生中毒事故，让病人大量饮水、刺激喉部使其呕吐，立即送医院抢救，向当地卫生防疫部门报告，保留剩余食品以备检验。

6）火灾事故的抢险措施

（1）迅速切断电源，以免事态扩大，切断电源时应戴绝缘手套，使用有绝缘柄的工具。当火场离开关较远时需剪断电线时，火线和零线应分开错位剪断，以免在钳口处造成短路，并防止电源线掉在地上造成短路使人员触电。

（2）当电源线因其他原因不能及时切断时，一方面派人去供电端拉闸，一方面灭火时，人体的各部位与带电体保持一定充分距离，抢险人员必须穿戴绝缘用品。

（3）扑灭电气火灾时要用绝缘性能好的灭火剂如干粉灭火机，二氧化碳灭火器、1211灭火器或干燥砂子，严禁使用导电灭火剂扑救。

（4）气焊中，氧气软管着火时，不得折弯软管断气，应迅速关闭氧气阀门停止供氧。乙炔软管着火时，应先关熄炬火，可用弯折前面一段软管的办法将火熄灭。

（5）一般情况发生火灾，工地先用灭火器将火扑灭，情况严重立即打“119”报警、讲清火险发生的地点、情况、报告人及单位等。

六、劳动力计划

根据项目经理部架构，按照劳动需要量计划，组织劳动力进场，并对其进行安全、防火、文明施工等方面的教育，向施工班组、工人进行施工方案、计划和技术交底。并建立、健全各项现场管理制度。

工种

人数

技术管理

安全监督

质量检查

测量放线

木工

架子工

七、模板支撑计算书

7.1 A类梁计算书（300X850）

91．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=300mm，梁高h=850mm，层高10.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0319kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值

①底侧模自重 0.3 kN/m2 ×(0.30 + 1.46 ) ×1.2 = 0.63 kN/m

②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.30 × 0.85 × 1.2 = 7.34 kN/m

③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.30 × 0.85 × 1.2 = 0.46 kN/m

④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.30 × 1.4 = 0.84 kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 9.28 kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 7.03 kN/m

（2）底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=300mm。

W=bh2 /6=300×182/6=16200mm3， I=bh3/12=300×183/12=145800mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×9.28×3002=-87696N.mm=-0.09kN.m

σ=Mmax/W=87696/16200=5.41N/mm2

梁底模抗弯强度σ=5.41N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×9.28×300=1687N=1.69kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1687/(2×300×18)=0.47N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.47N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=7.03kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×7.03×3004/(100×6000×145800)=0.42mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.42mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=900mm，C=300mm、γ=300/900=0.33。

第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=9.28×300/300=9.28kN/m

Mq=qcL(2-γ)/8=9.28×300/1000×900/1000×(2-0.33)/8=0.52kN.m

b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×7.46=0.67kN

a =0.5×(L-c)=0.5×(900-300)=300000mm，Mp=P×a=0.67×300.00=0.20kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.52+0.20)×106=720000N.mm=0.72kN.m

σ=Mmax/W=720000/85333=8.44N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=8.44N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×9.28×300/1000+0.67=2.06kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.06×1000/(2×80×80)=0.48N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=7.03×300/300=7.03N/mm

υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)

=7.03×300×9003×(8 - 4 × 0.332+0.333)/(384×9000×3413333)=0.99mm

υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)

=0.67×1000×300×9002×(3 - 4×0.332)/(24×9000×3413333)=0.57mm

υmax=υq＋υp=0.99+0.57=1.56mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=1.56mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.0；

W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；

1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×9.28×300/1000+0.67=2063N=2.06kN

弯矩系数KM=-0.281

Mmax=KmPL=-0.281×2.06×1000×900=-520974N.mm=-0.52kN.m

σ=Mmax/W=520974/8980=58.01N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=58.01N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.281

Vmax=KVP=1.281×2.06=2.64kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.64×1000 /(2×2×424.00)=4.67N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=4.67N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=1.795

P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×7.03×300/1000+0.67=1.72kN

υmax= KυP’L3/（100EI）=1.795×1.72×1000×9003/(100×206000×215600)=0.51mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.51mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351

每根钢管承载NQK1 =3.351×2060=6903N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.90×0.90×1000=1134N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =6903+1134=8037N

钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×9.7×1000=309N

水平拉杆7层,拉杆重量=7×1.80×0.0319=403N

扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×7=102N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=309+403+102=814N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×814+8037=9014N

(2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34

钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/(

A)=9014/(0.634×424.00)=33.53N/mm2

钢管立杆稳定性计算33.53N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=9.01kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×820×105]/1000=86.19kN

钢管支承面受冲切承载力86.19kN＞9.01kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞9.01kN,满足要求。

5.楼板回顶验算

300×700mm梁位于六层，施工中其下层，三层的对应高支模区域，模板支撑继续使用，不得拆除，现验算二层板的承载力及支撑钢管验算。

（1）荷载计算

二层板自重的计算面积，取楼板钢管立杆900×900mm支承面积：

混凝土板自重： 1.2×25.5×0.9×0.9×0.12=2.97kN

根据《建筑工程模板施工手册》，“每层模板及支撑的自重相应为0.184D”，因此地下室底板的总受力是：9.01+2.97+2.97×0.184=12.53kN

(2)钢管立杆稳定性验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34，

=0.634，P=N/(

A)=12530/(0.634×424.00)=46.61N/mm2

钢管立杆稳定性计算46.61N/mm2＜180.00N/mm2,满足要求。

（3）支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=12.53kN

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=4×(100+105)=820mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×820×105]/1000=86.19kN

钢管支承面受冲切承载力86.19kN＞12.53kN,满足要求。

(4) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞12.53kN,满足要求。

6.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.85=20.40kN/m2

F1、F2两者取小值F=20.40kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.85m。

2)荷载计算

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　 20.40 　 kN/m2 　γG=1.2 　 24.48 　 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 30.08 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　20.40 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=730×182/6=39420mm3，I=bh3/12=730×183/12=354780mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

q=30.08×(850-120)/1000=21.96kN/m=21.96N/mm

Mmax=KMqL2=-0.105×21.96×3002=-207522N.mm=-0.21kN.m

σ=Mmax/W=207522/39420=5.26N/mm2

侧模抗弯强度σ=5.26N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×21.96×300/1000=3.99kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.99×1000/(2×18×730)=0.46N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=20.40×(850-120)/1000=14.89kN/m=14.89N/mm，挠度系数Kυ=0.644

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×14.89×3004/(100×6000×354780)=0.36mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.36mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×30.08=28.58kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(850-120)/2=365mm=0.37m，N=abFs=0.60×0.37×28.58=6.34kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力6.34kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算

计算跨度365mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

q=30.08×300/1000=9.02N/mm；弯矩系数KM=-0.125

Mmax=KMqL2=-0.125×9.02×3652=-150211N.mm=-0.15kN.m

σ=Mmax/W=150211/85333=1.76N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.76N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL =0.625×9.02×365/1000=2.06kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.06×1000/(2×80×80)=0.48N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.48N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=20.40×300/1000=6.12N/mm；挠度系数Kυ=0.521

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×6.12×3654/(100×9000×3413333)=0.02mm

[υ]=L/250=365/250=1.46mm

侧肋挠度υmax=0.02mm＜[υ]=1.46mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）梁侧檩梁验算

对拉螺杆纵向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨；梁侧檩梁采用Φ48×3.0双管，W=4490mm3，I=107800mm4，A=424mm2；

1）抗弯强度验算

P=4.12kN，弯矩系数KM=0.171

Mmax=KmPL=0.171×4.12×0.60×106=422712N.mm=0.42kN.m

σ=Mmax/W=422712/(2×4490)=47.07N/mm2

檩梁抗弯强度σ=47.07N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.658

Vmax=KVP=0.658×4.12=2.71kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2711/(2×424)=9.59N/mm2

檩梁抗剪强度τ=9.59N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.096

υmax=KυPL3/（100EI）=1.096×4120×6003/(100×206000×215600)=0.22mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

檩梁挠度υmax=0.22mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

7.计算结果

7.3 B类梁计算书（250X650）

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=250mm，梁高h=650mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0319kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值

①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.25 + 1.06 ) ×1.2 = 0.47 kN/m

②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.25 × 0.65 × 1.2 = 4.68 kN/m

③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.25 × 0.65 × 1.2 = 0.29 kN/m

④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.25 × 1.4= 0.70 kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.14 kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 4.54 kN/m

（2）底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。

W=bh2 /6=250×182/6=13500mm3， I=bh3/12=250×183/12=121500mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×6.14×3002=-58023N.mm=-0.06kN.m

σ=Mmax/W=58023/13500=4.30N/mm2

梁底模抗弯强度σ=4.30N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×6.14×300=1116N=1.12kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1116/(2×250×18)=0.37N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.37N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=4.54kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×4.54×3004/(100×6000×121500)=0.32mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.32mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=900mm，C=250mm、γ=250/900=0.28。

第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=6.14×300/250=7.37kN/m

Mq=qcL(2-γ)/8=7.37×250/1000×900/1000×(2-0.28)/8=0.36kN.m

b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×7.46=0.67kN

a =0.5×(L-c)=0.5×(900-250)=325000mm，Mp=P×a=0.67×325.00=0.22kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.36+0.22)×106=580000N.mm=0.58kN.m

σ=Mmax/W=580000/85333=6.80N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=6.80N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×7.37×250/1000+0.67=1.59kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.59×1000/(2×80×80)=0.37N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.37N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=4.54×300/250=5.45N/mm

υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)

=5.45×250×9003×(8 - 4 × 0.282+0.283)/(384×9000×3413333)=0.65mm

υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)

=0.67×1000×325×9002×(3 - 4×0.362)/(24×9000×3413333)=0.59mm

υmax=υq＋υp=0.65+0.59=1.24mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=1.24mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；

W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；

1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×7.37×250/1000+0.67=1592N=1.59kN

弯矩系数KM=-0.333

Mmax=KmPL=-0.333×1.59×1000×900=-476523N.mm=-0.48kN.m

σ=Mmax/W=476523/85333=5.58N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=5.58N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.333

Vmax=KVP=1.333×1.59=2.12kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2.12×1000/(2×80×80)=0.50N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.50N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=1.466

P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×5.45×250/1000+0.67=1.35kN

υmax= KυP’L3/（100EI）=1.466×1.35×1000×9003/(100×9000×3413333)=0.47mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.47mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.666

每根钢管承载NQK1 =3.666×1590=5829N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.90×0.90×1000=1134N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =5829+1134=6963N

钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×8.4×1000=268N

水平拉杆6层,拉杆重量=6×1.80×0.0319=345N

扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×6=88N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=268+345+88=701N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×701+6963=7804N

(2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34

钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/(

A)=7804/(0.634×424.00)=29.03N/mm2

钢管立杆稳定性计算29.03N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C20考虑）混凝土楼板,楼板厚=300mm,上部荷载为：F=7.80kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.10N/mm2,hO=300-15=285mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+285)+2×(100+285)=1540mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.10+0.15×0)×1.00×1540×285]/1000=337.95kN

钢管支承面受冲切承载力337.95kN＞7.80kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×9600=8160kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×8160×0.01=183.60kN

支承面局部受压承载力F=183.60kN＞7.80kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.65=15.60kN/m2

F1、F2两者取小值F=15.60kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.65m。

2)荷载计算

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　 15.60 　 kN/m2 　γG=1.2 　18.72 　 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 24.32 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　15.60 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=530×182/6=28620mm3，I=bh3/12=530×183/12=257580mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

q=24.32×(650-120)/1000=12.89kN/m=12.89N/mm

Mmax=KMqL2=-0.105×12.89×3002=-121811N.mm=-0.12kN.m

σ=Mmax/W=121811/28620=4.26N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.26N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×12.89×300/1000=2.34kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.34×1000/(2×18×530)=0.37N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.37N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=15.60×(650-120)/1000=8.27kN/m=8.27N/mm，挠度系数Kυ=0.644

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×8.27×3004/(100×6000×257580)=0.28mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.28mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×24.32=23.10kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(650-120)/2=265mm=0.27m，N=abFs=0.60×0.27×23.10=3.74kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力3.74kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算

计算跨度265mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

q=24.32×300/1000=7.30N/mm；弯矩系数KM=-0.125

Mmax=KMqL2=-0.125×7.30×2652=-64080N.mm=-0.06kN.m

σ=Mmax/W=64080/85333=0.75N/mm2

侧肋抗弯强度σ=0.75N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL =0.625×7.30×265/1000=1.21kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.21×1000/(2×80×80)=0.28N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.28N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=15.60×300/1000=4.68N/mm；挠度系数Kυ=0.521

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×4.68×2654/(100×9000×3413333)=0mm

[υ]=L/250=265/250=1.06mm

侧肋挠度υmax=0mm＜[υ]=1.06mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

6.计算结果

7.4 C类梁计算书（500X700双梁）

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=500mm，梁高h=700mm，层高9.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0319kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值

①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.50 + 1.16 ) ×1.2 = 0.60 kN/m

②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.50 × 0.70 × 1.2 = 10.08 kN/m

③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.50 × 0.70 × 1.2 = 0.63 kN/m

④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.50 × 1.4= 1.40 kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 12.71 kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 9.42 kN/m

（2）底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm。

W=bh2 /6=500×182/6=27000mm3， I=bh3/12=500×183/12=243000mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×12.71×3002=-120110N.mm=-0.12kN.m

σ=Mmax/W=120110/27000=4.45N/mm2

梁底模抗弯强度σ=4.45N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×12.71×300=2311N=2.31kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2311/(2×500×18)=0.39N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=9.42kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×9.42×3004/(100×6000×243000)=0.34mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.34mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=900mm，C=500mm、γ=500/900=0.56。

第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=12.71×300/500=7.63kN/m

Mq=qcL(2-γ)/8=7.63×500/1000×900/1000×(2-0.56)/8=0.62kN.m

b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×7.46=0.67kN

a =0.5×(L-c)=0.5×(900-500)=200000mm，Mp=P×a=0.67×200.00=0.13kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.62+0.13)×106=750000N.mm=0.75kN.m

σ=Mmax/W=750000/85333=8.79N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=8.79N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×7.63×500/1000+0.67=2.58kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.58×1000/(2×80×80)=0.60N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.60N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=9.42×300/500=5.65N/mm

υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)

=5.65×500×9003×(8 - 4 × 0.562+0.563)/(384×9000×3413333)=1.21mm

υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)

=0.67×1000×200×9002×(3 - 4×0.222)/(24×9000×3413333)=0.41mm

υmax=υq＋υp=1.21+0.41=1.62mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=1.62mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨采用双钢管，Φ48×3.0；

W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；

1）抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×7.63×500/1000+0.67=2578N=2.58kN

弯矩系数KM=-0.281

Mmax=KmPL=-0.281×2.58×1000×900=-652482N.mm=-0.65kN.m

σ=Mmax/W=652482/8980=72.66N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=72.66N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.281

Vmax=KVP=1.281×2.58=3.30kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3.30×1000/(2×2×424.00)=5.85N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=5.85N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=1.795

P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×5.65×500/1000+0.67=2.08kN

υmax= KυP’L3/（100EI）=1.795×2.08×1000×9003/(100×206000×215600)=0.61mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.61mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351

每根钢管承载NQK1 =3.351×2580=8646N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.90×0.90×1000=1134N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =8646+1134=9780N

钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×8.3×1000=265N

水平拉杆6层,拉杆重量=6×1.80×0.0319=345N

扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×6=88N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=265+345+88=697N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×697+9780=10616N

(2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34

钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/(

A)=10616/(0.634×424.00)=39.49N/mm2

钢管立杆稳定性计算39.49N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10.62kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×820×105]/1000=86.19kN

钢管支承面受冲切承载力86.19kN＞10.62kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞10.62kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m2

F1、F2两者取小值F=16.80kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.70m。

2)荷载计算

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　 16.80 　 kN/m2 　γG=1.2 　20.16 　 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 25.76 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　16.80 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=580×182/6=31320mm3，I=bh3/12=580×183/12=281880mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

q=25.76×(700-120)/1000=14.94kN/m=14.94N/mm

Mmax=KMqL2=-0.105×14.94×3002=-141183N.mm=-0.14kN.m

σ=Mmax/W=141183/31320=4.51N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.51N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×14.94×300/1000=2.72kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.72×1000/(2×18×580)=0.39N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.39N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=16.80×(700-120)/1000=9.74kN/m=9.74N/mm，挠度系数Kυ=0.644

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×9.74×3004/(100×6000×281880)=0.30mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×25.76=24.47kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(700-120)/2=290mm=0.29m，N=abFs=0.60×0.29×24.47=4.26kN；对拉螺栓φ12,容许拉力[Ntb]=12.90kN

对拉螺栓受力4.26kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算

计算跨度290mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

q=25.76×300/1000=7.73N/mm；弯矩系数KM=-0.125

Mmax=KMqL2=-0.125×7.73×2902=-81262N.mm=-0.08kN.m

σ=Mmax/W=81262/85333=0.95N/mm2

侧肋抗弯强度σ=0.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL =0.625×7.73×290/1000=1.40kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.40×1000/(2×80×80)=0.33N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=16.80×300/1000=5.04N/mm；挠度系数Kυ=0.521

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.04×2904/(100×9000×3413333)=0.01mm

[υ]=L/250=290/250=1.16mm

侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.16mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

6.计算结果

7.4 D类梁计算书（250X700边梁）

1．计算参数

结构楼板厚120mm,梁宽b=250mm，梁高h=700mm，层高10.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；横向间距900mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管质量0.0368kN/m，钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值

①底、侧模自重0.3 kN/m2 × (0.25 + 1.28) × 1.2 = 0.51 kN/m

②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.25 × 0.70 × 1.2 = 5.04 kN/m

③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.25 × 0.70 × 1.2 = 0.32 kN/m

④振捣砼荷载 2.0 kN/m2 × 0.25× 1.4 =0.70 kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.56 kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）/1.2 q2 = 4.89 kN/m

（2）底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。W=bh2 /6=250×182/6=13500mm3， I=bh3/12=250×183/12=121500mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×6.56×3002=-61992N.mm=-0.06kN.m

σ=Mmax/W=61992/13500=4.59N/mm2

梁底模抗弯强度σ=4.59N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×6.56×300=1193N=1.19kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1193/(2×250×18)=0.40N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.40N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=4.89kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×4.89×3004/(100×6000×121500)=0.35mm

[υ]=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.35mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距L=900mm,a=250mm,b=900-250=650mm。第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3；I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

a 、梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=6.56×300/250=7.87kN/m

Mq=qa2(2-a/l)2/8=7.87×0.252×(2-0.25/0.90)2/8=0.18kN.m

b 、板传荷载计算

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×7.46=0.67kN

Mp=Pab/L=0.67×250×650/900/1000=0.12kN.m

Mmax=Mq＋Mp=0.18+0.12=0.30kN.m=300000N.mm

σ=Mmax/W=300000/85333=3.52N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=

=0.5×7.87×0.25×(2- 0.25/0.90)+0.67×0.65/0.90=2.18kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×2.18×103/(2×80×80)=0.51N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.51N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=q2×第一层龙骨间距/梁宽=4.89×300/250=5.87kN/m

P=(0.12×25+0.30)×300/1000×300/1000=0.30kN

=250-2502/900/2=215mm

υq=

=5.87×2502×9002/(24×9000×3413333)×[(2- 2502/9002 - 2×2152/9002)×215/900+(215- 650)4/2502/9002]=0.459mm

υp=

=0.30×103×650/(9×9000×3413333×900)×[(2502+2×250×650)3/3]0.5=0.109mm

υmax=υq＋υp =0.46+0.11=0.57mm

[υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.57mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；P=第一层龙骨Vmax+P=2.18+0.67=2.85kN；第二层龙骨采用Φ48×3.0双钢管: W=8980mm3，I=215600mm4；

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.281

Mmax=KmPL=-0.281×2.85×1000×900=-720765N.mm=-0.72kN.m

σ=Mmax/W=720765/8980=80.26N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=80.26N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.281

Vmax=KVP=1.281×2.85=3.65kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3.65×1000/(2×2×424.00)=6.46N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=6.46N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

3）挠度强度验算

挠度系数Kυ=1.795

P’=第一层龙骨Vmax+P=F=2.48kN；

υmax=KυP’L3/（100EI）=1.795×2.48×1000×9003/(100×206000×215600)=0.73mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.73mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.351

每根钢管承载NQK1=3.351×2.85=9.55kN

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×1.20×0.90=1.51kN

每根钢管承载荷载NQK=NQK1+NQK2=9.55+1.51=11.06kN

钢管重量0.0368kN/m,立杆重量=0.0368×9.8=0.36kN

水平拉杆7层,拉杆重量=7×1.80×0.0368=0.46kN

扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60/1000×7=0.10kN

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=0.36+0.46+0.10=0.93kN

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×0.93+11.06=12.17kN

(2)钢管立杆长细比验算

L0=h=150.00cm,钢管的i=1.58cm,λ=L0/i=150.00/1.58=94.94

钢管杆件长细比94.94＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.626

P=N/(

A)=12.17×1000/(0.626×489)=39.76N/mm2

钢管立杆稳定性39.76N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=0.01kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×0)×1.00×820×105]/1000=86.19kN

支承面受冲切承载力86.19kN＞F=12.17kN,满足要求。

（2）支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3.00,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞F=12.17kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1=0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.70=16.80kN/m2

F1、F2两者取小值F=16.80kN/m2，有效压头高度=F/γ=0.70m。

2)荷载计算

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　 16.80 　 kN/m2 　γG=1.2 　20.16 　 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 25.76 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　16.80 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=700×182/6=37800mm3，I=bh3/12=700×183/12=340200mm4。

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

q=25.76×700/1000=18.03kN/m=18.03N/mm

Mmax=KMqL2=-0.105×18.03×3002=-170384N.mm=-0.17kN.m

σ=Mmax/W=170384/37800=4.51N/mm2

侧模抗弯强度σ=4.51N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×18.03×300/1000=3.28kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3.28×1000/(2×18×580)=0.47N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.47N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=16.80×700/1000=11.76kN/m=11.76N/mm，挠度系数Kυ=0.644

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×11.76×3004/(100×6000×340200)=0.30mm

[υ]=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.30mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

（3）对拉螺栓计算

Fs=0.95×(γGF+γQQ2k）=0.95×25.76=24.47kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(700-120)/2=290mm=0.29m，N=abFs=0.60×0.29×24.47=4.26kN；对拉螺栓φ14,容许拉力[Ntb]=11.56kN

对拉螺栓受力4.26kN＜容许拉力11.56kN,满足要求。

（4）侧肋强度验算

计算跨度290mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm，h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1）抗弯强度验算

q=25.76×300/1000=7.73kN/m=7.73N/mm；弯矩系数KM=-0.125

Mmax=KMqL2=-0.125×7.73×2902=-81262N.mm=-0.08kN.m

σ=Mmax/W=81262/85333=0.95N/mm2

侧肋抗弯强度σ=0.95N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×7.73×290/1000=1.40kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.40×1000/(2×80×80)=0.33N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=16.80×300/1000=5.04kN/m=5.04N/mm；挠度系数Kυ=0.521

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=0.521×5.04×2904/(100×9000×3413333)=0.006mm

[υ]=290/250=1.16mm

侧肋挠度υmax=0.01mm＜[υ]=1.16mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

6.计算结果

7.5 E类梁计算书（250X550）

1．计算参数

结构楼板厚120mm，梁宽b=250mm，梁高h=550mm，层高9.00m,结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁梁边至板支撑的距离0.60m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48钢管:横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管重量0.0319kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2．梁底模验算

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值

①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.25 + 0.86 ) ×1.2 = 0.40 kN/m

②砼自重 24.0 kN/m3 × 0.25 × 0.55 × 1.2 = 3.96 kN/m

③钢筋荷载 1.5 kN/m3 × 0.25 × 0.55 × 1.2 = 0.25 kN/m

④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.25 × 1.4= 0.70 kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 5.31 kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 3.84 kN/m

（2）梁底模板验算

第一层龙骨间距L=300mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=250mm。

W=bh2 /6=250×182/6=13500mm3，I=bh3/12=250×183/12=121500mm4

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

Mmax=KMq1L2 =-0.105×5.31×3002=-50180N.mm=-0.05kN.m

σ=Mmax/W=50180/13500=3.72N/mm2

梁底模抗弯强度σ=3.72N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.606

Vmax=KVq1L=0.606×5.31×300=965N=0.97kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×965/(2×250×18)=0.32N/mm2

梁底模抗剪强度τ=0.32N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q2=3.84kN/m

挠度系数Kυ=0.644

υmax=Kυq2L4/(100EI)=0.644×3.84×3004/(100×6000×121500)=0.27mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

梁底模挠度υmax=0.27mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（3）第一层龙骨验算

钢管横向间距600为mm ，C=250mm、γ=

第一层龙骨采用木枋 b=80mm，h=80mm；W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4；

1）抗弯强250/600=0.42度验算

a .梁传荷载计算

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=5.31×300/250=6.37kN/m

Mq=qcL(2-γ)/8=6.37×250/1000×600/1000×(2-0.42)/8=0.19kN.m

b 、板传荷载计算

P板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.12×25+0.30)+1.4×2.50=7.46kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=300/1000×300/1000×7.46=0.67kN

a =0.5×(L-c)=0.5×(600-250)=175000mm，Mp=P×a=0.67×175.00=0.12kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.19+0.12)×106=310000N.mm=0.31kN.m

σ=Mmax/W=310000/85333=3.63N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.63N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

Vmax=0.5×q×梁宽＋P=0.5×6.37×250/1000+0.67=1.47kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.47×1000/(2×80×80)=0.34N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.34N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=3.84×300/250=4.61N/mm

υq=q'cL3×(8-4γ2＋γ3)/(384EI)

=4.61×250×6003×(8 - 4 × 0.422+0.423)/(384×9000×3413333)=0.16mm

υp=PaL2×(3-4×(a/L)2)/(24EI)

=0.67×1000×175×6002×(3 - 4×0.292)/(24×9000×3413333)=0.15mm

υmax=υq＋υp=0.16+0.15=0.31mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

第一层龙骨挠度υmax=0.31mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（4）第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm，计算跨数2跨；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；

W=1×80×802/6=85333mm3，I=1×80×803/12=3413333mm4；

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.333

P=V=1/2×q×梁宽＋P=0.5×6.37×250/1000+0.67=1468N=1.47kN

Mmax=KmPL=-0.333×1.47×1000×900=-440559N.mm=-0.44kN.m

σ=Mmax/W=440559/85333=5.16N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=5.16N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=1.333

Vmax=KVP=1.333×1.47=1.96kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×1.96×1000/(2×80×80)=0.46N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.46N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=1.466

P'=V=1/2×q×梁宽＋P板传=0.5×4.61×250/1000+0.67=1.25kN

υmax= KυP’L3/（100EI）=1.466×1.25×1000×9003/(100×9000×3413333)=0.43mm

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.43mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数=3.666

每根钢管承载NQK1 =3.666×1470=5389N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2 =1.4×0.60×0.90×1000=756N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =5389+756=6145N

钢管重量0.0319kN/m,立杆重量=0.0319×8.5×1000=271N

水平拉杆6层,拉杆重量=6×1.50×0.0319=288N

扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×6=88N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=271+288+88=646N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×646+6145=6921N

(2)钢管立杆长细比验算

L0=h=1.50m,钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=150.00/1.59=94.34

钢管立杆长细比94.34＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/(

A)=6921/(0.634×424.00)=25.74N/mm2

钢管立杆稳定性计算25.74N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=6.92kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=120-15=105mm,η=0.4＋1.2/βS=1.00

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(100+105)+2×(100+105)=820mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×820×105]/1000=99.10kN

钢管支承面受冲切承载力99.10kN＞6.92kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10+2×0.10)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×14300=12155kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×12155×0.01=273.49kN

支承面局部受压承载力F=273.49kN＞6.92kN,满足要求。

5.侧模板验算

（1）荷载计算

1）新浇砼的侧压力

F1 =0.22γ×200/（T+15）β1 β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×0.55=13.20kN/m2

比较F1、F2两者取小值F=13.20kN/m2,有效压头高度=F/γ=0.55m。

2)荷载计算

荷载类型　　　　　　　标准值　单位分项系数设计值单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　 13.20 　 kN/m2 　γG=1.2 　15.84 　 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 21.44 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　13.20 kN/m2

（2）侧模板强度验算

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨；木模板厚度h=18mm。

W=bh2/6=430×182/6=23220mm3，I=bh3/12=430×183/12=208980mm4

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=-0.105

q=21.44×(550-120)/1000=9.22kN/m=9.22N/m

Mmax=KMqL2=-0.105×9.22×3002=-87129N.mm=-0.09kN.m

σ= Mmax/W=87129/23220=3.75N/mm2

侧模抗弯强度σ=3.75N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×9.22×300/1000=1.68kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.68×1000/(2×18×430)=0.33N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.33N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

挠度系数Kυ=0.644

q，=13.20×(550-120)/1000=5.68kN/m=5.68N/mm

υmax=Kυq，L4/100EI=0.644×5.68×3004/(100×6000×208980)=0.24mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.24mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图和内力图如下图：

（3）侧肋强度验算

计算跨度430mm，跨数1跨；木枋尺寸 b=80mm，h=80mm。

W=bh2 /6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4,

1）抗弯强度验算

弯矩系数KM=0.125

q=21.44×300/1000=6.43N/mm

Mmax=KMqL2=0.125×6.43×4302=148613N.mm=0.15kN.m

σ=Mmax/W=148613/85333=1.74N/mm2

侧肋抗弯强度σ=1.74N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2）抗剪强度验算

剪力系数KV=0.500

Vmax=KVqL =0.500×6.43×430/1000=1.38kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1.38×1000/(2×80×80)=0.32N/mm2

侧肋抗剪强度τ=0.32N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3）挠度验算

q，=13.20×300/1000=3.96N/mm

挠度系数Kυ=1.302

挠度υmax=Kυq，L4/100EI=1.302×3.96×4304/(100×9000×3413333)=0.06mm

[υ]=L/250=430/250=1.72mm

侧肋挠度υmax=0.06mm＜[υ]=1.72mm,满足要求。

6.计算结果：

第一层龙骨80×80mm木枋@300mm，第二层龙骨80×80mm单木枋@600mm；钢管纵向@900mm，钢管横向@600mm，底模厚度18mm；竖肋80×80mm木枋@300mm，对拉螺栓0排，侧模厚度18mm。

7.7 A类楼板计算书（120mm）

1.计算参数

结构板厚120mm,层高10.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=125.00N/mm2。

2.楼板底模验算

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值

①底模自重 0.30 kN/m2 ×1.0 × 1.2 =0.36 kN/m

②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m

③钢筋荷载 1.10 kN/m3 ×1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m

④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.97 kN/m

（2）楼板底模板验算

第一层龙骨间距L=450mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm；

W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。

1）内力及挠度计算

a.①＋②＋③＋④荷载

支座弯矩系数KM=-0.107

M1=KMq1L2 =-0.107×7.47×4502=-161856N.mm

剪力系数KV=0.606

V1=KVq1L=0.606×7.47×450=2037N

b.①＋②＋③荷载

支座弯矩系数KM=-0.107

M2=KMq2L2 =-0.107×3.97×4502=-86020N.mm

跨中弯矩系数KM=0.077

M3=KMq2L2=0.077×3.97×4502=61902N.mm

剪力系数KV=0.606

V2=KVq2L=0.606×3.97×450=1083N

挠度系数Kυ=0.644

υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×4504/(100×6000×486000)=0.30mm

C施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×2.50=3.50kN,计算简图如下图所示。

跨中弯矩系数KM=0.200

M4=KM×PL=0.200×3.50×1000×450=315000N.mm

支座弯矩系数KM=-0.100

M5=KM×PL=-0.100×3.50×1000×450=-157500N.mm

剪力系数KV=0.600

V3=KVP=0.600×3.50=2.10kN

挠度系数Kυ=1.456

υ3=KυPL3/(100EI)=1.456×(3.50/1.4)×1000×4503/(100×6000×486000)=1.14mm

2）抗弯强度验算

M1=-161856N.mm

M2＋M5=-243520N.mm

M3＋M4=376902N.mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。

Mmax=376902N.mm=0.38kN.m

σ=Mmax/W=376902/54000=6.98N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=6.98N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

3）抗剪强度验算

V1=2037N

V2+ V3=1083+2100=3183N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：

Vmax=3183N=3.18kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×3183/(2×900×18)=0.29N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.29N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

4)挠度验算

υmax=0.30+1.14=1.44mm

[υ]=450/250=1.80mm

楼板底模挠度υmax=1.44mm＜[υ]=1.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

(3)第一层龙骨验算

钢管横向间距900mm,第一层龙骨间距450mm,计算跨数2跨；

第一层龙骨采用木枋b=80mm,h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

1)抗弯强度验算

第一层龙骨受均布荷载

q=q1×第一层龙骨间距/计算宽度=7.47×450/1000=3.36kN/m

弯矩系数KM=-0.125

Mmax=KMqL2=-0.125×3.36×9002=-340200N.mm=-0.34kN.m

σ=Mmax/W =340200/85333=3.99N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=3.99N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算

剪力系数KV=0.625

Vmax=KVqL=0.625×3.36×900=1890N=1.89kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1890/(2×80×80)=0.44N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=0.44N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3)挠度验算

q’=q2×第一层龙骨间距/计算宽度=3.97/1.2×450/1000=1.49kN/m=1.49N/mm,挠度系数Kυ=0.521

υ max=Kυq’L4/(100EI)=0.521×1.49×9004/(100×9000×3413333)=0.17mm

[υ]=900/250=3.60mm

第一层龙骨挠度υmax=0.17mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

(4)第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨采用单枋b=80mm,h=80mm；

W=1×80×802/6=85333mm3,I=1×80×803/12=3413333mm4,

1)抗弯承载力验算

P=1.250×3.36×900=3780N=3.78kN

弯矩系数KM=-0.188

Mmax=KMPL=-0.188×3780×900=-639576N.mm=-0.64kN.m

σ=Mmax/W=639576/85333=7.50N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=7.50N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

2)抗剪强度验算

剪力系数KV=0.688

Vmax=KVP=0.688×3.78×1000=2601N=2.60kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×2601/(1×2×80×80)=0.61N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=0.61N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

3)挠度验算

P，=1.250×1.49×900=1676N=1.68kN

挠度系数Kυ=0.911

υmax=KυP，L3/(100EI)=0.911×1676×9003/(100×9000×3413333)=0.36mm

[υ]=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υmax=0.36mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图。

3.支撑强度验算

(1)荷载计算

传至每根立柱的最大支座力的系数=2.376

每根钢管承载NQK1 =2.376×3.78×1000=8981N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.90×0.90×1×1000=810N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2 =8981+810=9791N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=10.38×0.0326×1000=338N

水平拉杆7层,拉杆重量=7×(0.90+0.90)×0.0326×1000=411N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=7×14.6=102N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重=338+411+102=851N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×851+9791=10813N

(2)钢管立杆长细比验算

LO=h=1.50m=150.00cm，钢管的i=1.59cm,λ= LO/i=150.00/1.59=94.34

钢管杆件长细比94.3＜150.0,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.634,P=N/（

A）=10813/(0.634×424.00)=40.22N/mm2

钢管立杆稳定性40.22N/mm2＜205N/mm2,满足要求。

4.支撑支承面验算

门式钢管脚手架立杆设配套底座100×100mm,支承面为混凝土楼板（按C20考虑）,楼板厚=120mm,上部荷载为：F=10813/1000=10.81kN

（1）支承面受冲切承载力验算

βS=2.00,ft=1.10N/mm2,hO=120-20=100mm,η=0.4＋1.2/βS =1.00

σpc,m=1.00N/mm2,Um=4×(100+100)=800mm,βh=1.00

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO

=[(0.7×1×1.10+0.15×1)×1.00×800×100]/1000=73.60kN

受冲切承载力73.60kN＞F=10.81kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m2,Al=0.10×0.10=0.01m2

βl=(Ab/Al)0.5=3,fcc=0.85×9600=8160kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×3×8160×0.01=183.60kN

支承面局部受压承载力183.60kN＞F=10.81kN,满足要求。

4.计算结果

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距450mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。

八、相关图纸《高支撑模板大样图》

A类梁截面为300×850mm的梁（相同搭设于250×850mm、300×700mm）：

B类梁截面为250×650mm的梁(梁高600~699mm)：

C类梁截面为500×700mm的梁（六层变形缝个双梁）：

D类梁截面为250×700mm的梁（六层边梁）：

E类梁截面为250×550mm(相同搭适于200×500mm、梁高550mm以下)的梁

A类楼板模板：

底模楼模板18mm,第一层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm,间距450mm；第二层龙骨采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.50m。

序号

图名称

图号

备注

高支模区域平面图1

监测点布置平面图1

M-1

立杆布置平面图1

M-2

水平杆布置平面图1

M-3

剪刀撑布置平面图1

M-4

1-1剖面

M-5

2-2剖面

M-6

高支模区域平面图2

M-7

监测点布置平面图2

M-8

立杆布置平面图2

M-9

水平杆布置平面图2

M-10

剪刀撑布置平面图2

M-11

1-1剖面

M-12

2-2剖面

M-13

节点大样

M-14

飘板施工图

M-15

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