牌号：C7521
俗称：洋白铜
标准：GB/T13808-1992
管子管板接头宏观试验 对管子管板接头进行了 100% PT + 100% ＲT检测，结果全部合格。 对管子管板接头按 ASMEIX QW-193 要求进行检测，采用放大 20 倍的放大镜对接头进行宏观剖面检查，根部熔合良好，无任何未焊透、未熔合、裂纹、气孔等缺陷，焊缝尺寸满足要求的最小泄漏通道大于 0． 9 倍管壁厚及焊缝总高度不小于 1． 4b( b 为管壁厚) ， 如图 4、图 5 所示。
化学成份：
铜 Cu ：余量
锡 Sn ：≤0.2
锌 Zn：≤0.6
铅 Pb：≤0.05
铅 Pb：≤0.05
硼 P：≤0.1
镍 Ni：5.0～6.5
铝 Al：10.0～11.5
铁 Fe：5.0～6.5
锰 Mn：≤0.5
硅 Si ：≤0.2
拉脱力试验 为了验证管子管板焊接接头满足力学性能的要求，在万能拉伸试验机上对 4 个管头进行了拉脱力试验。 管头进行拉脱力试验后，4 个试样均断于管子， 具体拉脱力试验结果如表 5 所示。 表5 中的拉脱力 抗拉强度均大于材料标准要求的345 MPa，且未断于焊缝及其热影响区， 证明焊接接头具有合格的力学性能。
焊接接头微观组织 为验证焊接参数对组织的影响， 对管子管板接头进行了放大 200 倍的微观组织分析， 如图 6～10 所示。
微观组织结构分析: 图 6 为管板侧 C71500 的微观组织， 组织为栾晶 α 单相再结晶组织; 图 7为焊接后管板侧热影响区组织， 与管板母材组织相比没有明显变化，晶粒大小没有明显改变，说明焊接过程中热输入对管板显微组织无明显影响; 图 8 为管子侧母材微观组织， 换热管为冷轧加消应力退火状态，组织为细小的具有栾晶 α 单相再结晶等轴组织， 但有较明显的轧制过程中留下的带状结构; 图 9 为焊接后管子侧热影响区的组织，由于管壁相对较薄， 焊接过程对管侧组织的影响较为明显，α 单相组织晶粒长大， 带状结构基本消失，说明焊接过程对管子相当于再次进行了退火;图 10 焊缝组织为典型的树枝状晶; 以上组织均为正常组织，说明焊接参数合理，没有对材料性能造成明显改变。
产品管子管板焊接 管子管板焊接常采用 手工 GTAW 或机械GTAW 进行焊接， 为保证根部熔合良好和避免产生气孔或裂纹缺陷， 根据合格的模拟评定试验采用手工 GTAW 进行产品管子管板接头的焊接， 焊前仔细清理管板面、坡口 及管头至少 50 mm 范围 内的油脂等杂质，确保接头干净、干燥。 焊前无需点焊定位，按合格的模拟评定参数焊接第一层后进行氦检全部合格，再进行其余层的焊接，合格后进行贴胀， 并对接头进行 20% ＲT + 100% PT 检测，ＲT 结果显示只有 3 个管头出现了少量气孔，焊接一次合格率达到了 99% ，3 个管头经返修后合格。 产品管子管板接头如图 11 所示。C7521白铜带
力学性能：
材料状态：H 合金标记：C7521R-H 拉力试验：厚度/mm：≥0.2-≤5 抗拉强度/Mpa：≥540伸长率/%：≥3 弯曲试验：厚度/mm：≤1.6 弯曲角度：未测内侧半径：厚度的2倍 弹性极限值试验：厚度/mm：未测 弹性极限值KB0.075/Mpa：未测 硬度试验：厚度/mm：≥0.15维氏HV(≥0.5)：≥150
结论 通过对 C71500 铜镍合金材料性能分析和试验以及再沸器管子管板焊接的成功应用， 得到的结论如下: ( 1) C71500 材料与纯铜、黄铜材料相比，具有良好的焊接性， 但同样具有一定的焊接热裂纹敏感性和氢气孔倾向。 采用化学成分及力学性能与C71500 母材相当，并含 Ti、Mn 脱氧元素及杂质元素 S、P、Pb 低的 EＲCuNi 焊丝可降低焊接热裂纹。
(2) C71500 材料导热系数小， 焊前不需要预热，焊接适合采用能量集中的 GTAW 焊接方法焊接。 ( 3) 焊前需对母材清洗， 是减少气孔产生的重要措施。 ( 4) C71500 管子管板采用 GTAW 焊接方法焊接，选择0． 9 mm 规格细焊丝打底， 可更好地保证根部焊透。 模拟评定的宏观试验、拉脱力试验、微观组织试验的合格，证明了焊接工艺方案和焊接工艺参数的可靠性。
热处理规范：
铸造温度1170℃;退火温度700～750℃;轧制热加工温度950～970℃;消除内应力的低温退火温度250℃
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