在MS点以下时，冷速极快情况下，表面和心部马氏体转变几乎同步，一起胀大，不容易开裂，而冷速较慢时，心部马氏体转变量较低，组织应力也不大。偏偏是介于两者之间的冷速容易引起开裂。"真是这样吗？最先见到版主

大和九重雄的《热处理150问》在组织转变时，存在“热缩冷涨”现象，或者说在淬火获得马氏体时，体积会迅速膨胀。但工件本身又存在热涨冷缩现象，如果冷却速度适当，这种现象相抵，工件是相当安全的，不容易产生裂纹。

如果有者大于后者，工件表面产生压应力，产生裂纹的倾向小些；后者大于前者，工件表面产生拉应力，产生裂纹的倾向大些。

1、有人认为油冷会减少裂纹的倾向，是因为它的组织转变缓慢，且获得的组织性能塑性稍好些，不易开裂；2、水冷淬火获得相对组织较硬，相对冷却速度不够快，组织转变由表面向心部有梯度变化，先转变的表面在随后的冷却中受心部膨胀和冷却的双重拉应力，极易产生裂纹；3、如果冷却速度足够快，如盐水、碱水冷却，它的组织转变迅速，变化梯度小，膨胀与冷缩大致相抵，这样反而不易产生裂纹。

这种思想对不同材质有不同的界限，不能一概而论。

上述观点是就一般小件而言，如果是大型工件，它的组织变化和冷却效果发生的变化，这样思想理论并不适用

材料的开裂是因为内应力超出其抗拉强度，零件温度在MS点以上没有相变应力，只有热应力，热应力来自于截面上不同部位的温度差，温差越大应力越大，所以对于大截面工件而言，截面越大，温差就越大，越容易裂。而极快的冷速和极慢的冷速，截面上温差都不大，相比而言，水冷这样的条件更容易出问题。

零件在MS点以下问题很复杂，相变应力和热应力叠加，这两个应力一般是相反的，此时需要看是何种应力占主导地位，若相变应力占主导的话，此时冷速越高越容易裂。

实践证明，任何工件在在MS点以下时，冷速极快情况下，表面和心部马氏体转变几乎同步，一起胀大，不容易开裂，而冷速较慢时，心部马氏体转变量较低，组织应力也不大。偏偏是介于两者之间的冷速容易引起开裂。"真是这样吗？最先见到版主杨工发起这个讨论时，用5CrMnMo钢，100×80×20mm剩余料块，验证淬火开裂性。冷却介质：油、水、盐水。只有油冷却没有开裂。水和盐水均开裂。实践说明，有些问题仍然没有搞清楚。 过程中，只要有相变，则热应力和组织应力这两种应力将相伴而生。只不过热应力在高温时就已产生，而组织应力则产生于冷却的后期。

第一类回火脆性  在200～350℃之间出现的回火脆性，存在于一切钢种中，但不同钢种对第一类回火脆性敏感度不同。一旦产生这类回火脆性，只能以更高的温度回火方可消除，且此后若重新加热至第一类回火脆性温区，也不再出现脆性，故又称为不可逆回火脆性。因其出现于低温回火的温度范围，故又称之为低温回火脆性。发生第一类回火脆性的钢件，其断口呈晶间断裂，无第一类回火脆性的钢件，呈穿晶断裂。为了防止第一类回火脆性，最直接的办法就是不在该温区回火。

根据上述论述，你可以做专门试验，将试样淬火后在低温回火脆性温区回火，然后打断试样，看看它的断口是晶间断裂还是穿晶断裂？

保温时间主要看你的工件的大小！要是工件过大的情况下。保温时间是10min/mm。要是工件很小，保温时间就很短。升到温度后一会就可以出炉了！

当然，要是淬火的时候应力过大。那就多保温一段时间。也是好的。消除应力更彻底！

裂纹起源：微裂纹的扩展，微裂纹则来源于组织转变或其他冶金缺陷。

这是美国人提出的一个观点，就好像防盗玻璃若果有小缺陷的话，他就很容易从小缺陷那儿开始破裂，从而达不到防盗的作用。

奥氏体转变为马氏体的速度是非常快的，是在微秒级水平的

冷却过程中在MS点以上的冷却是受热应力影响，此时热应力越大，变形越大，但由于此时材料是在奥氏体状态，塑性较好，一般不会出现开裂现象，但对变形影响非常大。

开裂主要发生在MS点以下温度，内因是马氏体塑性差，外因是此时的内应力总和。

如果零件截面较大，表面已经完成马氏体转变，而心部刚刚开始转变，马氏体转变有体积膨胀倾向，随着转变量增加，心部对表面施加的应力越来越大，将表面脆性的马氏体层胀开形成裂纹源，继而扩展造成断裂。心部和表面的马氏体转变不同步往往是开裂产生的主要原因。

因此，在MS点以下时，冷速极快情况下，表面和心部马氏体转变几乎同步，一起胀大，不容易开裂，而冷速较慢时，心部马氏体转变量较低，组织应力也不大。偏偏是介于两者之间的冷速容易引起开裂。

在MS点以下时，冷速极快情况下，表面和心部马氏体转变几乎同步，一起胀大，不容易开裂，而冷速较慢时，心部马氏体转变量较低，组织应力也不大。偏偏是介于两者之间的冷速容易引起开裂。"真是这样吗？最先见到版主杨工发起这个讨论时，用5CrMnMo钢，100×80×20mm剩余料块，验证淬火开裂性。冷却介质：油、水、盐水。只有油冷却没有开裂。水和盐水均开裂。实践说明，有些问题仍然没有搞清楚。